この海の嵐は、スヴェルドロフスク地域における残り数十年の中で最も輝かしい技術的進歩の一つである。 海洋掘削の掘削に関連する主な技術プロセス、海洋掘削プラットフォームの種類、海洋掘削の設計の特殊性、地層から深井戸への潮の流入などについて説明します。環境に優しいソリューションとその解決策について話しましょう。

海洋での掘削穴の掘削には、安全性と環境への配慮を確保し、限られたスペースと可能な限り小型のロボットの高い延性を確保するために、事前のトレンチングによる掘削穴の掘削を保証する、根本的に新しい設計の掘削装置と技術が必要です。イトラタク。

コースについて

コースを完了する方法は、ナフサの生産と、世界の海洋棚にある浮体式掘削リグおよび沖合の固定プラットフォームからのガス掘削に関連する主要な技術プロセスの理論についてガルーサから知識を得るというものです。

光の海の棚にある掘削孔の生命の医学的特異性、このオンラインコースは、「右のナフトガゾフ」から直接始める人だけでなく、幅広い技術専門家、多くの人々にとっても役立ちます。まっすぐな人たちの

このコースでは、カザフスタン共和国国家統一企業「チョルノモルナフトガス」の非常に有能なファシリテーターの膨大なレベルに基づいて、日常生活、海洋掘削の習得と活用に関する最新技術を紹介します。

フォーマット

このコースには、5 ～ 10 個のユニットに分かれたビデオ講義が含まれています。 皮膚セクションの後、次のモジュールにさらに移行するための中間制御が計画されており、コース完了後、カバーされるすべての材料からサブバッグがトレーニングされます。 そこから実務的な業務が直接引き継がれるということも承知しております。

情報リソース

1. Ovchinnikov、V. P. 海棚と海洋の発祥の地でのボーリング孔の胞子形成：便利屋/ V. P. Ovchinnikov [etc.]。 – チュメニ: TIU、2018. – 370 p.

2.棚の穴あけの特殊性：基本ガイド/ V. G. Kuznetsov、Yu. V. Lavrentiev、A. E。 カザンツェフ・タ・イン。 ザグ用。 編 V.G.クズネツォワ。 - チュメニ: TyumDNGU、2013。 - 80 p。

ヴィモギ

この分野を習得するには、自然化学、有機化学、物理学、数学の必要な知識、およびナフトガス産業の分野で必要な基礎知識（ドリルの設計、ドリルの操作方法の長さ、属の地質学的セクション、属の分割方法）が必要です。 、炭水化物の輸送）。

コースプログラム

1. 規律の導入

どのセクションには次の意味があります。棚とは何ですか。 ナフトガゾプロミスロワの地質学。 陸上掘削技術、掘削穴の設計、石油生産方法、石油とガスの処理、ナフサ製品とガスの輸送。

2. 海洋プラットフォームの種類

このセクションでは、オフショア プラットフォームの種類とその特徴について説明します。

3. 海洋訓練の設計

このセクションでは、穴あけ、穴あけ構造、穴あけの主要要素、ケーシング、棚上の穴あけ設計を選択する方法について理解します。

4. 海洋掘削技術

このセクションでは、当局、掘削の種類、海洋掘削を完了する方法、地層から掘削盆地への潮の満ち引き​​に近づく方法についての情報を提供します。

5. 海洋掘削プラットフォーム設備

このセクションでは、ブルジョワジーへのサービスを目的とした機器に関する報告情報を提供します。

6. 海洋掘削の運営

このセクションでは、海洋掘削の開発設備と技術に関する情報を提供します。 海と陸の掘削開発の主な側面が概説されています。

7. 海洋訓練の掘削中の形成

このセクションでは、棚に穴をあけるときに問題となる問題の原因と、問題の種類と回避方法について概説します。

ナフチャンニャの結果

聴覚コースを修了した結果:

ガルーサの概念的および用語上の装置は、海や海洋の水中での掘削に基づいています。

著者が目標を設定し、浮体式および定置式掘削リグにおける専門的機能の実装に関連するタスクを策定する場合。

ロボット掘削装置、海洋プラットフォーム上の掘削装置の操作および修理のための装置の原理を詳細に理解することができます。

水中ネックを使用したドリル設計が可能です。

コンピテンシーの形成

コースを修了するとコースが始まります 探し出す：

ライトオーシャン棚でのナフサとガス生産の基礎技術。

ナフサおよびガス産業における海洋油圧船からの掘削時間中の安全規則。

大部分は海洋掘削リグで使用される、技術的に高度な機器です。

学ぶ：

浮体式および定置式掘削リグにおける専門的機能の実装に関連する目標を設定し、タスクを策定する。

ロボット掘削装置、海洋プラットフォームでの掘削の操作および修理のための装置のヴィコリストヴァト原理

水中ネックから作られたドリルの設計図。

オパヌє :

海洋および海洋の水域における掘削球の概念的および用語上の装置。

「海洋掘削の技術と技術」コースには、ビデオ講義、実践的な活動、テストタスクの形での中間制御、およびサブバッグ制御が含まれます。

掘削、掘削孔内の岩石を破壊することによって、円筒形の岩石（ドリル穴、穴、または坑道）を胞子形成するプロセス。 通常、それは地殻内で発生しますが、場合によっては断片的な材料（コンクリート、アスファルトなど）で発生します。 場合によっては、このプロセスには、ドリルの壁 (通常は深い壁) をケーシング パイプで固定し、パイプとドリルの壁の間の環状の隙間にセメントを注入することが含まれます。

停滞した嵐の地域は自然が豊かです：樹皮コパリンの検索と探検。 グルジアの部族当局の征服。 作業用ドリルによる、レア、ガス状および固体（鍛造および溶解時）のブラウン コパリンの種類。 教育活動を実施する。 硬い茶色のコパリンをすくい出す。 岩石の個別の固化（凍結、瀝青化、セメンテーションなど）。 浸水したコーパルの木の森や湿地帯の排水。 祖先のロスティン。 地下通信の敷設：フィンガー基盤の強化など

対象物（鉱体、石油、ガス、帯水層などの堆積物）に到達するには、ドリル穴が岩石を通過する必要があります。 したがって、スヴェルドロヴァはギルスキー山塊の鉱山の一部です。 同時に、認識に近いものだけでなく、他の形式の掘削もあります-鉱山ピット（鉱山、掘削場、採石場）では、最小限の掘削によってコアが貫通深さまで完全に切断されます。 誰の感覚が最も経済的で、サイズの点で最も手頃な価格です。 横方向の切断では、ドリル穴は杭の形状をしており、巻き付け方法に応じて穴あけの破片が形成され、掘削時の長い掘削深さに対して杭の直径は非常に小さい（75〜300 mm）深さ100メートル以上、数キロメートル（9キロメートル以上）。 硬い褐色岩に探査穴を掘削する場合、その直径は59 mmと76 mm、ナフサとガスの場合は100〜400 mmです。

掘削業界は、3 つの主要な技術分野を開発し、専門化しました。ナフサとガスを掘削するための最も深いドリル (数キロメートル)、硬質褐色コパリンの探査と探査のための最も浅いドリル (数百メートル)、から深さの範囲のドリルと穴です。ヴィブホフ電荷レチョビン（ギルスキー法と日常生活の最高位）の配置には数十メートルから数十メートル。

探査と運用のための最初のドリルは両方とも、褐色コパリンの堆積物を旋律的に明らかにするために、特定された柔軟な構造の最も敏感な点に配置されます。 最初のドリルから除去するときは、先頭のドリルの形状を変更する場所を選択する必要があります。その前に、堆積物のサイズ、生産層の効果的な張力、多孔率の伸びの変化など、さらに多くのタスクが配置されます。と浸透、祖先の構造マップ（アイソジプマップ）のスレッドを指定し、熱生産性プラスチックと等圧線と等温線のカードを識別するためのデータを抽出し、最終的にはその属の産業埋蔵量を保護または明確にし、またはその輪郭を描きます。その分布体系を明らかにする（分布図を提供する）。

この場合、ドリルビットは倉庫の境界とその後ろの両方に置くことができます。

ブックマークの場所を選択した後、ドリル全体のプロジェクトを作成します。その主なセクションは次のとおりです。

設計（ドリルの相対的な直径と長さ、その方向、運転間隔、直径、壁の厚さとケーシングコラムの鋼種、セメント間隔、フィルターの種類と設計、ドリルのその他の必要な要素）。

掘削技術（岩石切削工具の種類とサイズ - 掘削; 掘削モード - 除去面と掘削剤の循環の強さ、ビットラッピングの流動性、それに関与する左右の大量の屠殺; タイプとドリル洗浄剤の物理的パワー、ドリルストリングセクションの直径と長さ（各ドリルのダウンホールモーターの種類とサイズ）。

生産性の高いボールの成長技術（フィルターゾーン付近をバレルが通過する際の洗浄剤の種類と物理的力、ドリル穴とプレートでの圧力、フィルターゾーンでのバレルの固定方法と当社の技術パラメータと技術的特徴） );

ドリルビットの固定技術（導体、中間柱、生産柱の走行とセメント固定、生産柱の底部とフィルターの設計、セメントの種類、セメントの物理的力はまれに異なり、硬化状態、強度も異なります）柱の後ろの空間への輸送、柱をセメントで固定する方法、セメント破砕の硬化の程度、ドリルビットの固定をテストする方法）。

動作対象としてドリルをテストするための技術（リフトパイプの柱の幾何学的寸法、動作可能なフィッティングを備えたドリルパイプの装備、ドリルの生産性を監視するためのモードとテスト）。

掘削リグの表面持ち上げおよび駆動装置（デリック、ドリルストリングを巻き付けるためのローター、トリップ操作用の走行システムおよびウインチ、ウインチおよびローターを駆動するモーター、追加の装置および付属品）。

洗浄剤の調製、調整および精製のための表面循環システム（ミキサー付きの容器、調製、循環および調整ユニット、精製ユニット - 振動篩、液体サイクロン、遠心分離機）。

掘削ポンプ (ブランド、シリンダー直径、生産性、駆動モーターの種類と張力)。

これらの目的のために、ドリルビットは地質用、運用用、技術用の 3 つの主要なグループに分類されます。

1) スヴェルドロフの地質調査:

Kartuvalny（堆積物の下に埋もれた根岩の変形）<50м;

Poshukovi (新しいクランの紹介 n/r);

探査（更なる探査に必要な資料の描写と収集の方法を備えたオープンエリアで）;

水文地質学

耐震フロストブロワー（vibukhovy物質の敷設用）<50м;

構造（掘削によって掘削された構造の正確な修正と、有望な構造に関する健全な探査掘削プロジェクトの開発のため）。

パラメトリック (地質断面の詳細な修正用);

工学-地質学;

サポート（大地域の地質学的プロファイルと一致するため）。

2) 操作可能なドリルビット:

ナフサおよびガス（倉庫から石油製品までの輸送）

表面）;

給水口;

スヴェルドロワ地下石炭ガス化。

ローズソルトのボトルにはスヴェルドロビン。

地質工学的なスヴェルドロフ人。

3) テクニカルドリルビット:

ヴィブホフ・スヴェルドロヴィナ。

ストブブリのピットと鉱山。

嵐の深さと厚さに応じて、次のようになります。

• - 垂直（すべてが垂直に近い）。
• - hili (すべてが垂直方向からハイブされます);
• - ナドグリボキ (> 5000m);
• - グリボキ (1000-5000m);
• - ドリブニ (

掘削作業の全体構造には、地表掘削複合体、掘削ツール、および技術的なロボット技術が含まれます。

廃墟となった岩の性質に応じて、掘削方法は次のとおりに分けられます。 機械的 - 掘削ツールが岩の上に直接流れる、機械的および非機械的 - 廃墟はその上のジェレル種と直接接触することなく実行されます（テルミクネ、ヴィブホフなど）。 機械的な穴あけ方法は、オーバーバルとパーカッション（およびオーバートパーカッションとパーカッションオバータル）に分けられます。 岩盤を掘削する際、面に押し付けられた工具のシェルが崩壊します。 切削タイプの掘削岩盤破壊ツール (ドリルビットとドリルビット) を使用して、丸穴掘削プロセス中に岩石の価値を決定することが重要です。 ダイヤモンド穴あけ工具。 別のショットの背後にある岩を砕くショットビット（Drobove Burinnya）。 インパクトドリリング方法は、インパクトドリリングとインパクトロータリードリリング（ドリリング、パーカッションロープ、ロッドなどを含む回転ハンマーによるドリリングで、工具が地面に衝突するまでの瞬間に工具の回転が発生する）に分けられます。ドリル）; 衝撃ラッピング（空気圧および油圧ハンマーを使用したり、独立したラッピングを備えた穿孔器を使用した穴あけなど）。ラッピングツールに連続的に打撃を加えます。 垂直衝撃では、遺跡掘削ツールが常に岩石と接触して大きな軸方向の圧力を受け、周期的に新しいものに当たる振動と衝撃に沿って岩石が遺跡のシェルによって駆動されます。 穴あけ加工時の穴あけ加工は、全面穴あけ（ソリッド穴あけ）とコア穴あけからリング部分への穴あけ（コア穴あけ）が行われます。 さまざまな製品の生産は、グラインダーと連続オーガー、ツイストロッド、または屠殺、粉砕、粉砕（グリニスティ・ラシン）にガスを供給するルートを使用して定期的に行われます。 場合によっては、穴あけ材料は穴あけ工具 (オーガー、ロッド、ダイヤモンド、ローラー コーン) のベースとして使用されます。 ボール盤の種類（穴あけ器、空気圧パーカッション、タービンなど）、穴あけ方法（ポリ、ブッシュなど）によって異なります。 掘削システムの技術的特徴は、主に掘削機 (掘削リグ) と岩石採掘ツールで構成されます。 非機械的方法を使用して、石英を含む岩石に対するヴィブホフ掘削の熱掘削の拡大が必要となり、ヴィブホフ掘削の開発作業が進行中です。

マイニング プロセスとしての掘削は、次のような低レベルの操作で構成されます。

• 1. 掘削装置を掘削ポイントまで輸送します。
• 2. 掘削装置の設置。
• 3. 穴あけ（穴あけ）には以下が含まれます。

a) 純粋な掘削、すなわち、任意のドリルの岩石切断ツールを使用して、Girsky 岩石を直接切断する。

b) 廃岩の浄化と廃岩を通って岩の首まで輸送する。 洗浄またはブローを使用して穴あけする場合、およびオーガーを使用して穴あけする場合、この操作は主要な操作であるドリルの洗浄に接続されます。

c) 岩石採掘ツールの磨耗を取り除き、コア（サンプリング孔）を持ち上げるために、下降および持ち上げ作業が実行されます。

4. ドリルの壁を不安定な岩に固定します。 崩壊寸前まで構築されており（ひび割れ、編み目が弱く、毛羽立ち、シッピーで吐き出す）、次の 2 つの方法で破壊できます。

a) パイプケーシングストリングをボアに固定する。これにはドリルビットが必要となる。

b) 洗濯棒で固定され、ドリルの壁が固定され、ドリルと同時に振​​動します。

• 5. ボーリング孔の試験と調査（曲率、検層など）。
• 6. さまざまな化学物質の貯蔵水から帯水層を切り離して隔離する方法、または帯水層を石油ガスを含む帯水層から隔離する方法を使用した掘削孔のタンポン作業。
• 7.水文地質学的井戸へのフィルターと貯水池の設置、および水文地質学的調査の収集（井戸近くの水位の調査、水サンプルの収集、追加のテストdkachuvannyaのための井戸の流量の計算）。
• 8. 河川付近での事故の予測と撲滅。
• 9. 掘削後のケーシングパイプの締め付けとドリルビットの液体化（液体セメンテーション）。
• 10. 掘削装置の解体と新しい掘削ポイントへの移動

次に、ドリルの作業動作を順番にリストします。 同じ旅団によって連続して戦うことができます。

複数の穴を掘削する必要があり、予備の掘削リグが利用可能な場合は、探査作業をスピードアップするために、これらの作業作業を並行して行うことができるため、2 つ以上の専門ユニットがチームを組んで作業を行うことができます。 したがって、たとえば、掘削作業員は掘削を終了し、ドリルビットを固定します。 設置チームは主に、掘削リグの輸送、設置、解体、ドリルビットの清算栓抜きに携わります。 伐採作業員は伐採以外のことは何もしません。

トゥイマジンスキー家のナフサは、見た目どおり、粘度が低く、パラフィンが多量に混合されており、使用には適していませんでした。 独自の方法で、パックは層に分割されます: 上部のパックは a、b、中央のパックは c、d、下部のパックは e. デボン紀随伴ガスの特徴: 水の存在。 厚さは 10521 より大きい。 obsyagには窒素133の代わりに。 脂肪ガスに到達します。 リグは、掘削リグの垂直位置での設置の走行システムに適合するように設計されています。

このロボットが合わなかった場合は、ページの下部に類似のロボットのリストがあります。 検索ボタンをすぐに使用することもできます

ロシア連邦教育科学省 高専門教育のための連邦政府予算教育設置「UFIM国立ナフトフ工科大学」

ゾフトネヴォイ近郊のフィリア

情報開発省

ナフトヴィフとガス・ミストロジェン

最初の練習から

m.ゾフトネヴィ

2014

ロシア連邦教育科学省

高専門教育の州予算教育機関の部門

「ウファ国立ナフサ工科大学」

地下鉄ジョフトネヴィ駅近く

「ナフサ・ガス鉱床の探査・探査」部門

ザダニエ

最初の練習用に

グループ学生 ___ BGR-13-11________________

練習場所NGVU「トゥイマザナフタ」

実習期間 z "7"_リプニャ _「3」鎌 2014 ロックによる。

そうした情報から税金を徴収する必要がある。:

1. トゥイマジンスキー生家のロズロブカさん

1.1. トゥイマジンスキー一族の発展の物語

1.2. トゥイマジンスキー生誕地の地質学的および物理的特徴

1.3. セクションの岩質学的層序学的特徴

1.4. 生産的な地平線の外部特性

1.5. 貯留岩石とガスの物理化学的力

2.2. 嵐の前にロボットを準備する

2.3. 主に掘削設備

3. ビドブトクナフサとガス

3.1. Verstat-goydalka (主な大学、見解、仕事の原則)

3.2. 自動グループ仮想化インストール「Suputnik」（動作原理、本体）

3.3 パイプ給水。

4. ナフサの実験室研究

5. 遠足。

6.ヴィシュノヴォク。

7. 出版された文献および資料のリスト。

UDNTUでのケリブニクの練習ジガンシンS.S.

学生エゴロフ D.S.

1. トゥイマジンスキー・ミトロジェンリーの発見

1.1 トゥイマジンスキー一族の発展の歴史。

トゥイマジンスコの生家は 1937 年 5 月 7 日に破壊され始めました。 この日、スヴェルドロワ 1 号はレベデフの掘削チームによって掘削されました。 ボーリング孔の深さは1050メートルで、追加の収穫量は2〜3トンでした。

1937 年から 1944 年にかけて、合計 75 個のドリル穴が掘削され、さらに 150 トンの石油が生産されました。 トゥイマジン家のナフサは酸性度が低く、シロップやパラフィンを多く含み、使用には適していませんでした。 石油の探索は 1944 年の春 26 日から始まり、深さ 1750 メートルからデボン紀の石油の強力な噴水に到達しました。 100 番の掘削穴では 250 ～ 300 トンの石油が追加生産されますが、その前に少なくとも 75 個の穴が掘られ、おそらくその 2 倍の穴が掘られます。

ナフサには風味豊かなヤコスティがたっぷり入っていました。 スヴェルドロヴィナ 100 号は、アシンのチームとトリピルスキーのチームの 2 つのチームによって掘削されました。 アシン氏のチームは最大1100メートルまで掘削したがナフサは見つからず、アシン氏のチームはイシンバイスキーの生家に移送された。 悲しいことに、調査と分析の結果、ここにはナフサがほとんどなく、トリピルスキーのチームは100番目のスヴェルドロフカの掘削を続けましたが、容赦はなく、硬い噴水を打ちました。 Sverdlovinya No. 1 と No. 100 は互いに近い場所にあります。 ボーリング孔の掘削は、ラディアンスキー連合の最も先進的な掘削企業の1つである「PREST TUYMAZAGIRNAFTA」によって実施されました。

トゥイマジンスキー家の発展への多大な貢献は、ポリコフスキー 1 世のような掘削マスターによって築かれました。 B. (社会主義民族の英雄); すでに93歳で、掘削マスターNo.1をしているミハイロフD.I.（社会主義民族の英雄）。 ミハイロフとポリコフスキーは40,000メートルを掘削した。 クプリヤノフI.D.（ソーシャルワークの英雄）。 ユルク D.D. (SRSR の名誉ナフトヴィク); ヴィルダノフ T.M.（ソーシャルワークの英雄）。 オペレーター: モーダンシン L.Kh. （社会主義の英雄、ソ連最高評議会議員）。 NGVU の責任者である Rozgonyaev N.F. は多大な貢献をしてくれました。

バシュナフトの生産によって生産されるナフサの最大タイプは 1966 年から 1967 年にかけて、4,500 万から 4,700 万トンに達します。 ニーナは 1,400 ～ 1,500 万トンの石油を生産しています。 NGVU「トゥイマザナフタ」の最大生産量は、ナフサ67〜68百万トン、15〜16百万トンの岩石にあります。 ナフサ100万40万トンニニ。 ナフサの最大生産量は70年代の終わりに減少し、ナフサは6億2,000万〜6億3,000万トンになりました。 ニーナは 5 億 1,000 万トンから 5 億 2,000 万トンのナフサを生産しています。 1047年に発見されたロマシュキンスキーの生家の発見に基づくと、タタールスタンの石油の最大生産量は1億1000万〜1億2000万トンです。 ニーナは 2,500 万トンから 2,800 万トンの石油を生産しています。

1.2. トゥイマジンスキー生誕地の地質学的および物理的特徴

トゥイマジンスキーの先祖代々の家は、ウフィ大都市圏から180キロ離れたトゥイマジンスキー地区の領土にあるバシコルトスタンの雪の多い西部近くに埋め立てられた。 その起源は1937年に遡ります。 産業開発の導入により、シルスキー・ポダルからのトゥイマジンスキー地区はバシコルトスタン最大の工業地区の一つに変わりました。 Zhovtnevyi村の発祥の地の領土には、115,000人の住民がいます。 主な集落はゾフトネヴォイ、トゥイマジ、セラフィモフスケ村、ウルス駅など。 最も近いルートはウファ・ウリヤノフスカヤ線です。 最寄りの主要石油パイプラインはウファ・アルメチエフスクのウスチ・バリクです。 地理的に言えば、監視されている領域は、川、大小の渓谷の境界によって尾根の端で分断されたザトウクジラの平原を表しています。 水の大動脈は神川の左支流であるイク川です。 この地域の気候は大陸性で、絶対最高気温はプラス 40 °C、最低気温はマイナス 40 °C です。 積雪は1.5メートルに達し、凍土の深さは1.5〜2メートルで、主な褐色コパリンはナフサと廃棄物です。

1.3 トゥイマジンスキー一族の地質セクションの岩石学的および層序学的特徴

地質領域は堆積の役割を果たします。始生代、原生代は結晶質の基盤を形成し、古生代は堆積物の覆いを形成します。

古生代の考え方: デボン紀、カミヤノブギル、ペルム紀のシステム。 余呉のガス圧は1150～1800メートル。 人々のアイデアの結晶基盤：花崗岩、片麻岩、ディオリティ。

デボン星系(D)。 2 つのブランチで表されます。

1. 中段：アイフェルステージ（ D 1 ef)、活気のある (D 1 gv)。
2. 上の枝: フランス語 ( D 2 fm)、ファメンスキー (D 2 fm)/

デボン紀中期とフランク期下期は、泥質岩石、すなわち、泥質岩、シルト岩、砂岩、ナフサ含有砂岩で構成されています。

上部デボン紀の大部分には、ドロマイト、ナフサを含むヴァプニャクなどの炭酸塩鉱床が含まれています。 デボン紀の舞台の深さは400メートルです。

カムヤノヴギルシステム（と）。 メンバー3名によるプレゼンです。

1. ヴェディル下層: トゥルネージアン ステージ ( C1t )、ヴェセヤンステージ( C 1 v)、セルプホフスカヤ (C 1 s)。
2. 中：バシキール舞台（ C1b )、モスクワ層( C 1m）。
3. 上部セクション3。

岩石堆積物の背後では、この系は炭酸塩岩、ドロマイト、ヴァプニャク、そして上部では石膏と硬石膏で構成されています。 石炭系の最終的な厚さは 850 メートルです。

パーマ系(P)。 2 つのブランチで表されます。

1. ニジニ ゴテル: アセルスキー ( P 1 a)、サクマラ (P 1 s)、クングール (P 1 k) 層。
2. 上のブランチ: Ufimsky ( P 2 y)、カザン (P 2 kz)、タタール (P 2 t)。

下部は炭酸塩、ドロマイト、ヴァプニャクで構成され、上部は石膏と地下岩石です。 表現の上部の区分は固有です。

全圧は500メートルです。

第四紀系（問）。

第四紀系の堆積は川の谷や丘に沿って発達し、砂質ローム、粘土、小石に代表されます。

Zaitovska山脈の村の実践地域では、ウフィミアンステージの根岩、厚さ1〜20センチメートルの油膜石を含む赤茶色の露出した粘土の出力を得ることができました。複合体全体の厚さは6〜7メートルであった iv． 赤、黄色、灰色、葉状粘土、スラブ粘土、オレウラライトの粘土が厚さ 10 メートルで最上層を形成しています。

ウファ層の砂岩の深い周囲の上部には、茶色がかった赤色があります。 構造は砕けやすい粒状で、テクスチャーは平行球形で、厚さ 3 ～ 4 メートルの炭酸セメント上にポリミクト粘土の薄い顆粒が付着しています。

1.4. 生産地平線の特徴は不明です。

現在、トゥイマジンスキー発祥の地の境界で 9 つの主要な生産物体が特定されており、これらは石油流入を捕捉するためにテストされています。 NNN スタールイ・オスコル地平線の鉱床のDІV、地層D NN マリン鉱床、層 D N パシアン鉱床、トゥルネージアン段階の上部の生産層、下部石炭紀の陸生鉱床の生産層、トランスヴォルツィアンおよびアレクシニア地平線の炭酸塩。 したがって、トゥイマジン家にはプラスチックが豊富に含まれています。 現在、プラントには D 層があります N、D NN、D NNN、D N V、ボブリコフの地平線の砂岩、上部ファメンニアンのサブステージとトゥルネージアンステージのヴァプニャキ。 コブプラスチックバイスは 18.1 MPa、水-ナフサ接触のコブ位置は 1530 m、コブと流れモードは湧水圧です。 次のセクションでは、ナフサを含む地平線は、スターリー・オスコル地平線の上部にあるピット層 DYYY です。 この地層では 5 つの小さな鉱床が確認されており、そのうち 2 つはオレクサンドリフスカ広場にあります。 貯水池の岩石学的変動は顕著であり、Tuymazinsky 地域では 0 から 10.4 m までの貯留層の厚さの変化は避けられていますが、Oleksandrivsky 地域ではその厚さは Vitriman の厚さよりも大きく、2 m を超えません。ナフサ飽和度の平均値は88%となります。 Oleksandrivska 地域の穂軸 OWC 層の位置は 1511 m、Tuymazin 地域では 1500 m と認められており、この層の層は構造的かつ岩質的です。 貯蔵モードは湧水です。 コブプラスチックバイス17.7MPa。 マリンスキーの地平線の主役になるための生産的な方法です。 岩質の特徴に基づいて、DY 地平線は上部、中部、下部の 3 つのユニットに分けられます。 中位と下位のパックは実質的に 1 つのメイン パックに統合されています。 本体部の砂岩は面積が均整が取れており、厚さは 14 ～ 22 メートルで、平均気孔率 21.9%、貫入度 0.411 μm2 という高い貯留特性を特徴としています。 プラスチック層、地下室、寸法 18×7 km。 VNK マークは 1483.7 ～ 1492.7 m の間で変動し、穂軸の形成様式は湧き水の圧力を受けています。 編成は上部、中部、下部の 3 つの生産ユニットに分かれています。 独自の方法で、パックは層に分割されます。上部のパックは「a」と「b」、中央は「c」と「d」、下部は「d」です。 最上層（有効厚さ 1.5 m）では、82 の構造岩質および岩質学的タイプの層が見られました。 堆積物の寸法：小さいものは0.5〜2 km、大きいものは7〜11 km。 コブプラスチックバイス16.92MPa。 気孔率 20.4%、針入度 0.268 µm2。 中間および下部セクション (平均有効厚さ 6.4 m) では、最大寸法 42 x 22 km のいくつかの層が明らかになり、他の層は小さいです。 商業的に重要なナフサの生産は、ファメニアン期の炭酸塩堆積物で明らかになりました。 生産的な活動はバプニャキによって表されます。 地層の平均厚さは 18 μm、平均空隙率は 3% です。 平均浸透力 0.25 µm2。 上部ファメンニアンサブステージの鉱床では、構造的および岩質学的鉱床に関連する 23 個の鉱床が確認されています。 コブプラスチックバイス13.76MPa。 工業用ナフサは、トゥルネーズ段階のヴァプニャクの上部で発見され、それ自体はキーゼルの生産地平線にあります。 Kizelyovskyの地平線の層は、約6メートルの多孔質の岩で表されます。 主層のサイズは 8 ～ 30 km、継ぎ目の高さは 45 m、ナフトン厚さは 9 メートル、VNK 971982 m、他の層は 3.5 ～ 8 km、カールは 15.5 m、平均貫入は 0.21 m .MPa。 層のコブモードは湧き水の圧力であり、現在、層は特別な層バイスを使用して破砕されています。 トゥイマジンスキー発祥の地の生産地層の探査の対象は、不均一性によって特徴付けられます。

1.5 石油とガスの物理化学的力

地層 DI、DIII、DIIII、DIIV からのナフサは、軽量、低粘度、硫黄含有、樹脂状として特徴付けられます。 貯留油の主なパラメータは、かなりの間隔で変化する可能性があります。 例えば、Tuymazinsky 地域では、地層の中心から外周に向かって直線的に圧力が 94 MPa から 82 MPa に変化します。 オレクサンドリヴスカ地域では、貯留層内のナフサの厚さ (792 kg/m3) と粘度 (2.02 mPa s) が低くなります。 標準的な排水路での 1 回のガス放出中に見られた成分ナフサ ガス貯蔵所では、メタンが優勢 (29.21%) であり、窒素が最大 6.06% 存在します。

石炭紀下部の陸生ナフサにはさまざまなパラメータがあります。 したがって、オイルのガスによる飽和圧力は 25 MPa から 685 MPa に変化します。 ナフサガス、ガス生成物および貯留油の部品倉庫では、メタンからヘキサンまでの範囲の炭素質化合物が観察されました。 存在する乾燥水の量は 0.8 ～ 1.4% です。 ガス体積は13.3から27.3m3/tまで変化し、平均22.0m3/tとなります。 ザガロム ナフタ TTNK は粘度が高く、強力で、樹脂状でパラフィン系です。

デボン紀層の貯留水には塩化カルシウムの塩水が含まれています。 それらの鉱化量は 275 g/l に達し、その厚さは 1190 kg/m3 に達します。 水域付近のガス量は 2.73 m3/t です。 TTNK貯水施設では塩素とナトリウムが考慮されています。 塩素イオンとナトリウムイオンの代わりに、そのレベルは 449 万モル/m3 と 330 万モル/m3 に類似しており、鉱物の鉱化は 868 万モル/m3 に達します。

調査データによると、ホライズン DΙ と DΙΙ のガス倉庫は実質的に新しいことがわかりました。 DV 生成ガスは、窒素とプロパンを減らし、メタンとエタンを多く使用してカットされます。

デボン紀随伴ガスの特徴:

飲料水の入手可能性。

ビスノスナの厚さは 1 (1.0521) より大きい。

脂肪ガスに到達します。

第三種炭素のナフサに溶けているガスの厚さは 0.980 です。 トゥルネージ ガスの厚さは 1.0529 です。

2. 掘削設備と掘削技術

2.1. 掘削液の寿命と再乾燥。

掘削リグの主なパラメータはその能力であり、これは掘削リグの設計と特性、およびそれに先立つエネルギー供給を意味します。 掘削リグの圧力がドリル構造内に収まる必要があります。これは、ドリルとケーシングのストリングの両方を降下させるときに発生する圧力を意味します。 通常、ドリルストリング内の水は、掘削間隔の完了後に放出されるケーシング内の水よりも多いため、掘削リグの体積がドリルストリング内の水の流れに影響します。

したがって、掘削リグは、施設の 3 段階の運用の結果である名目需要と、供給の短期的な変化によって示される最大需要によって特徴付けられます。 当然のことながら、ドリルの深さが増加するにつれて、名目上の有利な点と最大の有利な点との差は増大する可能性があり、ドリル穴の上下に大幅に大きい深いドリル穴を掘削する場合、掘削能力が短期的に増加する可能性が残ります。

VU-50 クラスの掘削リグ 現在、このクラスの掘削リグには、ディーゼル電気駆動装置を備えた BU-50Br-1 とディーゼル油圧駆動装置を備えた BU-50BrD の 2 種類があります。

BU-50Br-1 掘削リグ (図 7) のすべての機構は、ビスコローター、ウインチ、および 2 つのポンプユニットという 4 つのメインブロックに取り付けられています。

小さい 1. 掘削リグ BU-50Br

ドリラーとその胞子。

リグは、掘削リグの垂直位置での設置の走行システムに適合するように設計されています。

近年、深さ3000mまでの掘削では、A型タイプの断面金魚リグがますます幅広になってきています（掘削リグBU-50Br-1、BU-50BrD、BU-75Br、BU-75BrE、BU） -80 BrD、ウラルマシュ 12 70、ウラルマシュ 125BE-70)、

長さ 41 m の BM-41 リグは、最大 150 tf の公称定格力で掘削できるように設計されています。 タワーの脚とベルトは 168 mm のドリルパイプで作られ、ロッドは 22 本の鋼棒で作られています。 タワーは高さ 4 m に達する 10 のセクション (パネル) に折り畳まれ、ボルト付きクランプを使用してベルトが脚に取り付けられます。 ピラミッドの上底の大きさは 2×2 メートル、下底 8×8 メートルで、ピラミッドの上底には、クラウンブロックが取り付けられたクラウンブロック梁の下にプラットフォームと手すりが設置されています。

小さい 2. ヴェジを転送するためのスキーム:

1 – 非ルホミイブロック。 アンカースレッドへのアタッチメント。 地面近くでトラクターによって押しつぶされた。 3トラクター

補助リフターPVK-1の後方には高さ41m、補助リフターPV2-45の後方には高さ53mのタワー型タワーが取り付けられています。 リフトは、直径 168 mm、高さ約 6 m のドリルパイプから取り付けられた 4 本の二重柱 1 で構成されており、二重柱の中央には救助エリア 4 があります。フレームは2本の上部コードと5本の下部コードのドリルパイプと3本の丸棒ザリザで構成されています。

タックルシステムの緩い部分は支柱の頭に固定され、緩い部分は耐荷重ビームに取り付けられます。 S , 2 本の非耐力 273 mm パイプ b と 7 がそれらを横切って配置され、これらのパイプの前に追加のクランプを使用してタイ ベルトが固定されます。 1 つの耐荷重ビームをサポートする 1 対のホイストは 1 つのウインチによって作動し、その駆動には 10 kW の電力を持つ電気モーターが搭載されています。

この順序でバイザーを取り付けます。 掘削リグの底部にドリルのヘッドを集め、そのクロスバーがクランプでそれを運ぶパイプに接続されています。 次に、追加の走行システムの助けを借りて、耐荷重ビームが組み立てられたヘッドから 44.3 m の高さまで一度に持ち上げられ、持ち上げられたヘッドの下のドリルの底部に最初のセクションが集められ、ドリルに接続されます。ヘッドバンドで持ち上げます。 次に、耐荷重パイプがヘッドから出てきて、耐荷重ビームの上に降ろされ、組み立てられたセクションの追加のベルトクランプを使用してそれらに到達し、ウインチの電気モーターを押して、耐荷重セクションを持ち上げます。 集められたカチューシャ付き。 次に、上部セクションを下側に取り付けて、盛り上がったセクションに移動し、持ち上げて 3 番目のセクションを下側に取り付け、以下同様に下部セクションに取り付けます。

掘削装置を移動するとき、タワー型デリックは、友好的で安全な心の場合、分解せずに、選択したビューから再設置する必要があります。

A タイプ デリックは水平位置に取り付けられ、掘削ウインチまたはトラクターの助けを借りて垂直に持ち上げられます。

2.2 嵐の前の準備作業

吊り上げシステムは、壊れていないクラウンブロック、緩いトラベリングブロック、クラウンブロックとトラベリングブロックの壊れていないブロックと緩いブロックを接続するトラベリングロープ、ロープが吊り下げられるドリリングフックとラインで構成されています。フック。 走行ロープの一端は専用装置によりブロック基部に固定され、他端はクラウンブロックローラー、走行ブロックローラー、クラウンブロックローラー等を通ってウインチドラムに取り付けられます。

今後の注文に装備されます。 次に、走行ロープと呼ばれる巻き上げロープの端をウインチのヘッドワッシャーに固定し、ドラムに 810 回巻き付けます。巻き上げブロックをドリルフレーム上に下げ、壊れない端を特別なアタッチメント番号 2 に押し込みます。 41 回目の 4×5 索具では 450 メートル、5×6 の索具では 570 メートルのロープを使い切り、53 回目の 6×7 索ではロープの使用量は 850 メートルに増加します。

そのため、下降ロボットと同様に、ドラムに巻かれたロープの部分がより集中的に摩耗するため、ロープの走行部分は完全に摩耗し、ベイから一部を巻き取って再度通します。 現時点では、クリークは長さ 1200 メートルと 1500 メートルのロープを汲み上げているため、ロープを数回移送することができ、ホイスト システムを再装備する時間を節約できます。

クラウンブロック。 構造的に、掘削リグのクラウンブロックは、ケーブルローラーの数、取り付けられる軸の数と回転に応じて、1つのタイプに分類されます。

BU-50 および BU-80 クラスの掘削リグは、1 つの軸に取り付けられた 5 つのロープ ローラーをサポートするクラウン ブロックを使用します。

BU-125クラスの掘削リグには、クラウンブロックで固定されたタワーフレームが装備されており、フレキシブルアクスルを備えた2つのセクションがあり、その上に3つのロープローラーが取り付けられています（図11）。

A のような装置と ASP 機構を備えた掘削リグ BU-125 は、3 つのセクションでクラウン ブロックを洗浄します。そのうち 1 つの軸には 3 つが取り付けられており、他の 2 つの軸と 3 つ目の軸に取り付けられています。ロープローラー1本。 3ブロックセクションと2ブロックセクションの軸は一致しており、シングルブロックセクションの軸はそれらに垂直です（ホイストロープのランニングヒールがシングルブロックセクションのブロックを通過します。）クラス、装備なし複雑な ASP メカニズムを使用します。

ロス。 3. 掘削リグクラス SU-125 のクラウンブロック

ズヴァルナフレーム1個。 2 | ロープブロックのセクション。 3 および 4 ソケットのサポート。 5 | 追加ブロック。 6 歯石ブロック。 7 - 追加ブロックとタルトブロックのサスペンションブラケット。 9 - 乾燥肌。 車軸の回転を保護する 10 個のダボ。 11 個のケーシング固定ナット。 ケーシングをフレームに固定するための 12 本のブレース。

トラベリングブロック、フックブロックは2つに折りたためます。頬9、両側に溶接頬の上部ではトラバースによって接続され、下部ではフック6の本体のブラケットのガットに達し、追加の軸7によってそれに接続されています。頬の中央部分には、高貴なローラーのyakіyに、車軸10用の穴があります。ベアリングには5つのローラーチャネルが取り付けられており、ドライケーシング12で覆われています。

フックブロックフックは本体 6 に折り畳まれており、本体 6 には、タイトなボールベアリング上のバレル 5、追加のピン 4 の後ろでバレルに接続された中央のフックホーン 1、および 2 つのバレルホーン 2 が含まれています。バレルにはスペースがあります スパークプラグカップリングに機能するスプリングがあり、ねじ込まれたり、エレベーターの上に立ったり、ローターウェッジに押し込まれたりします。

小さい 4 掘削リグクラスBU-125のフックブロック

中央のホーンはスイベルを持ち上げるために使用され、2 つのホーンはエレベーターに使用されます（スリングの助けを借りて）。 スリングの脱落を防止するため、ロック金具 3 と 14 が取り付けられています。

2.3 主な掘削設備

ブロヴェ地方

ホイストシステムは、掘削ツールとケーシングを支持し、走行作業を実行するために使用されます。 巻上システムにはプーリーがあり、掘削リグで上昇する巻上ロープの流動性を低下させ、ウインチドラムに巻き取る際の巻上ロープの緩んだ端の張力を変更するために使用されます。 ドリルスタンドの上部に取り付けられた壊れないクラウンブロックで構成されています。 トラベリングブロックはトラベリングロープによってクラウンブロックに接続されており、その一端はウインチドラムに取り付けられ、他端はトラベリングロープの壊れない端を固定するための特別なアタッチメントに取り付けられている。 バンテージを吊り下げるためのフックとラインの穴あけ。

牽引ロープは、1 つのボールかせで構成されるスチール ケーブルです。 ボロンには6本のストランドロープが付いています。 かせのデザインは異なります。 鋼製ロープまたは鋼製バネを硬化する方法。

ドリルフックとフックブロックは、運転中にケーシングとドリルストリングエレベーターでスリングを吊り下げたり、掘削プロセス中にスイベルでドリルストリングを支持したり、掘削や設置中に最初に追加のパイプを下げたり締め付けたりするために使用されます。

掘削牽引施設は攻撃作戦の実行を目的としています。

1. 掘削パイプとケーシングパイプの昇降。
2. 穴あけ工具上で乾燥させる。
3. ラップをローターに移す。
4. パイプのねじりや緩み。
5. さまざまなフィッティングの締め付け、設備の設置の過程でのサポートとサポート、プライマーキャリアの昇降。

掘削ツールは水の流入を受けて下降します。 ウインチは樹皮作用の係数を高めるために大量の流体を生成し、私は 1 時間ごとに空のエレベーター (牽引されていない) または可変ホイストのいずれかに上がります。 流体の混合は追加のクラッチの背後で行われます。 タックルロープはドラムに巻き付けられます。 追加機能の取り付けには、摩擦コイルと空気圧によるロックの解除が使用されます。

スイベル - ラッピングされていないシステムをラッパーと接続し、工具をより適切にラッピングし、圧力をかけた状態で新しい穴あけ穴に挿入できるようにする機構です。 ラップされていない部分、ドリルフックに接続されている部分、およびラップが穴あけツールに接続されている部分で構成されます。

ドリルビットはホースからパイプを通ってボディキャップに取り付けられ、圧力パイプに入り、スイベルドリルの空の部分に出ます。

ローター 垂直推力を穴あけ工具に伝達し、花瓶上の穴あけパイプまたはケーシングパイプの柱を支持し、柱を回転させる反動トルクを圧縮して、振動モーター (ターボドリルまたは電気ドリル) を回転させます。

ローターはフレームから折り畳まれています 1, 内側の空のベアリングには、強化された歯付きリム、6 s シャフトを備えた 2 つのベアリングがあります。片側にランスホイール、もう一方にファイナルギヤ、波形の外側表面を備えたケーシング 5、インサート 4 とプレス 3導体パイプ用 ウインチからのラッパーは、追加のランストランスミッションを介して回転シャフトに転送され、その結果、水平ラップは垂直導体パイプに変換され、クランプで回転ドリルに押し込まれます。

掘削ポンプは掘削ポンプ用に設計されています 掘削ポンプは掘削ポンプ用に設計されています。

ピストン ポンプの動作原理は同じです。ピストン ポンプは、媒体を直接送り出す油圧部分と、ポンプによってサポートされる油圧部分に伝達される駆動エネルギーの 2 つの主要部分で構成されます。エンジン。

油圧部は、ロッドを介してポンプの駆動部に接続されたシリンダーとピストンで構成されています。 2 つの作動バルブと 2 つの排出バルブがシリンダーに接続されています。 吸入バルブは吸入パイプによってプライマリタンクに接続され、吐出バルブはマニホールドによってライザーに接続されています。

掘削ホースは、圧力のかかったドリルビットを剛性ライザーから移動するスイベルまで供給するために使用されます。

ドリルビットとその分類。

ノミは荒れた岩を切り開く作業道具です。 ビットはその特性に応じて次の 3 つのタイプに分類されます。

1. エリア全体の削岩用のドリルビット。
2. 地表に引き出された未掘削の岩石の山（コア）の中心に余分なリングを通すためのコアビット。
3. 特殊用途のビット（ドリルビットの拡張、矯正の変更など）。

岩石の性質に基づいて、ビットは次のクラスに分類されます。

1. 詳細;
2. サブ詳細な骨格。
3. 消去可能なカッティング。
4. 切断骨格。

第 1 および第 2 のクラスにはローラー ビット、第 3 のクラスにはダイヤモンドおよびフライス ビット、第 4 のクラスにはショベル ビットが含まれます。

ドリルパイプとその分類

ドリルパイプは、回転ドリルのビットにラップを移送し、掘削モーターを備えたドリルのエンジンの反動トルクを吸収し、ドリル穴の流れを供給したり、ドリル穴の底に戻ってドリル穴を清掃したりするように設計されています。掘削岩の種類とビットの修復、磨耗したビットのドリルビットから、補助作業：ポンプの合計、何を綿棒で拭き取るか、ロボットを隔離するとき、事故を排除するときなど。

ドリルパイプには次の種類があります。

1. 中央で端が折り畳まれています。
2. 端が塗装されています。
3. パイプの本体に沿って端が溶接されている（TBP）。
4. 吊り下げ部分の端が溶接されている (TBPV)。
5. 安定ベルト付き（テレビ N I TV);
6. 電気掘削用パイプ（ロック、TBGTVE）。
7. 軽合金

導電性ドリルパイプは、回転掘削およびジェットの移動中にローターからドリルストリングにラッピングを移動させるように設計されています。

正方形または六角形、円形または中央にカットが施されたパイプです。 ワイヤーパイプを巻いたときにねじれないよう、上端が左側に割り、下端が右に割りが入っています。 パイプの上端と下端には、スイベルやドリルストリングに接続したときに裂けるのを防ぐためのネジ付きシフターがあります。 下部クロスバーのロック溝の磨耗を防ぐために、下部クロスバーは残りのクロスバーにねじ止めされています。 導電性パイプ用のコンベヤに加えて、カップリング、ニップル、クロスオーバー、トランジション、その他のトランスファーを設置します。

2.4. 穴あけと下げ作業

穴あけプロセス中に、ドリルビットは徐々に埋まっていきます。 導体パイプ全体がボーリング孔に入った後、一連のドリルパイプを組み立てる必要があります。 開発はこの手法に基づいて行われています。 まずは洗濯を始めます。 次に、パイプがローターから完全に外れるまで、ドリル ツールをドリル プレートから持ち上げます。 空気圧ウェッジ グリップを使用して、ツールをローターに吊り下げます。 次に、導電性パイプをドリルパイプストリングからねじ込み、スイベルで穴に同時に下げます。深さ15...16 mのドリル穴が軽く開けられ、ドリルコドルに穴あけされます。 スイベルを再接続し、ワイヤーパイプを穴から外して持ち上げる方法。 リードパイプをドリルストリングに接続し、ローターから残りを取り外し、ドリルポンプのスイッチを入れ、慎重にビットをハンマーに近づけます。 この嵐が過ぎても、これからも噛んでいきましょう。

穴あけをしているとビットが徐々に磨耗してきますので交換が必要になります。 この目的のために、ドリルツールを伸ばした状態で古いラインパイプと同じ高さまで上げ、ローターに吊り下げ、ラインパイプをコラムから引き出し、スイベルを使って穴に下げます。 次に、ドリルパイプの紐をドリルスタンドの高さと同じ高さまで上げ、ローターに紐を掛け、スタンドを柱から外して、下端を特別なサポート（燭台）に置き、上端を特別なサポートに置きます。指で呼び出す特別なブラケットに取り付けます。 この順番でキャンドルを芯から引き上げていきます。 この後、ビットを交換し、穴あけツールを下げ始めます。 このプロセスは、ドリル穴からドリルツールを回転させるのと同じ順序で進行します。

降ろし・上げ作業

下降および吊り上げ作業を実行するための技術仕様。 探査ドリルの走行・昇降動作（RLO）では、ドリルストリングを下げたり締めたりするためにドリルビットを沈める過程で振動が発生します。 SPO は最も労働集約的なプロセスであり、深さの増加と機械的流動性の増加により、1 時間でのドリルの穴あけ作業が非常に複雑になります。 軟岩の掘削における SPO の実行に必要な時間は、軟岩の掘削よりも 2 ～ 3 倍長くなります。 。 SPO に費やす時間を短縮する方法の 1 つは、下降と回復からの技術的ランセット手術の隣接要素を何時間もかけて実行することです。

掘削現場への見学 No.846

最初の練習の 1 時間以内に、私たちは 2013 年 9 月 1 日に、トゥイマジンスキー地区とセラフィムスキー地区の市区町村への遠足に出かけました。 ここの掘削マスターはサマトフ・イルギズ・イスマジロヴィッチ、掘削マスターのアシスタントはウスマノフ・ギルマン・アンヴァロヴィッチです。 スヴェルドロワでの掘削は、LLC「バシュナフタ - ブリンニャ」のトゥイサジンスキー深部掘削遠征隊によって実施されています。掘削は掘削装置 BU-2500 DDU (深さ 2500 um、DGU ディーゼル) を使用して実施されています。 2133メートルです。 スヴェルドロヴィナのローターの高度（海面の推移）は230.55メートルになります。 出口（垂直からの変位）は、深さ 1250 メートルで 794 メートルに設定されています。 方位角は2度になります。 プロファイル タイプ A (この掘削リグ用) の設計深さは 3 つのセクションで構成されます。 2 - 一連の曲率を使用してプロットします。 安定化の 3 プロット。

掘削リグNo.846。

ジガンシンS.S. 掘削マスターアシスタントのウスマノフ・ギルマン・アンヴァロヴィッチと

3. ビドブトクナフサとガス

1. Verstat-goydalka (主な大学、見解、仕事の原則)

ワークスタットゴールダーには、掘削ポンプの個別のドライブがあります。 主な大学ヴェルスタタ・ゴイダルキ フレーム、四角錐を切ったようなスタンド、回転ヘッドを備えたバランサー、バランサーに関節式に吊り下げられたコネクティングロッドを備えたトラバース、クランクとカウンターを備えたギアボックス。 SK チタン数変更用の交換プーリーを装備しており、個別に調整が可能です。 電動モーターベルトの張力をスムーズに変化させるため、回転式スレッジに取り付けられています。

作業台設置中です 鉄筋コンクリートの基礎（基礎）の上に設置される架台。 ヘッドの必要な（最上部）位置にバランスを固定するには、タイドラム（プーリー）を使用します。 バランスヘッドは格納または回転可能で、地下掘削の修理中の吊り上げや粘土の取り扱いがスムーズに行えます。 バランサーのヘッドがロッドに沿って動作する場合、スロートロッドとロッドとの関節にはロープサスペンションが存在します。 17 (図13)。 これにより、ポンプ シリンダー内のプランジャーのフィット感を調整して、接液バルブへのプランジャーの衝撃やシリンダーからのプランジャーの出口を防止したり、ポンプの動作を監視するダイナモグラフを設置したりすることができます。

バランサーのヘッドの振れ幅（図 12 のガードルロッド 7 のストロークの 2 倍）は、ラッピング軸に沿ってコネクティングロッドを使用してクランクの関節の位置を変更する（ガードルロッドを移動する）ことによって調整されます。クランクピンを別の穴に差し込みます）。 たった一度の動きで、SKの関心バランスは不均一になる。 ロッキングベンチを適切に動作させるために、ロッド (カウンター) はバランサー、クランク、またはバランサーとクランクの上に配置されます。 これらは一般にバランシング、クランク（ロータリー）、コンビネーションと呼ばれます。

コントロールユニットは電気モーターを確実に加熱します。 SK 緊急事態（ロッドの削れ、ギアボックス、ポンプの故障、パイプラインの損傷など）、および停電後のSCの自己始動に使用されます。

当社業界では長年にわたりSKサイズのワークトップを生産してきました。 現在、SKD タイプの 6 つの標準サイズのロッキングベンチが OST 26-16-08-87 に基づいて生産されています。

軽量のモノブロック設計により、(ヘリコプターによる) 迅速な配送と、アクセスが非常に重要な領域に基礎なしで (パイプヘッドの上部フランジを中心に) 設置することができ、ドリルビットナニーの迅速な分解と修理が可能になります。

実際、最終ストロークと移動ストローク数を広い間隔で無段階に調整できるため、最も手動の操作モードを選択できるため、地下設備の耐用年数が長くなります。

JSC「Motovilhinskiye Zavody」は油圧ロッドポンプドライブを製造

ロッキングチェアをご覧ください。

スタンダード 1966 20の標準サイズが転送されましたロッキングチェア (SK) 耐荷重は 1.5 トンから 20 トンで、SK の典型的な設計は次のとおりです。図5。 ギアボックスを持ち上げてスタンドに設置したドライブの出力が前面に印刷されています。

図5。 フレームとクランクアームにギアボックスを備えたロッキングベンチタイプ SKD の図

サイズ範囲を作成する際、この方法でノードとエレメントを確実に統一することで、すぐに摩耗するノードの種類を最小限に抑え、それによってスペアパーツの準備、修理、メンテナンス、供給を簡素化しました。 20種類のロッキングベンチのうち、9種類が基本型、11種類がその改良型と考えられます。 変更内容は次のとおりです。

• この変更には、バランサーのヘッドまたはバランサー全体を交換することにより、バランサーの前後アームを交換することが含まれます。これにより、視点が変更され、ロッキングベンチの動きが増加します。
• 異なるトルクの固定ギアボックスの場合。
• バランサーとギアボックスの交換は1時間で完了します。

実際、7 つの基本モデルと 2 つの改良モデルを含む 9 モデルのみが連続生産されました。 在庫 4SKZ-1,2-700 の目的は次のように解読されます。

• 4SK - workstat-goydalka 4 - 基本モデル;
• 1.2 – ロッドサスペンションポイントの移動距離の最大の増加は 1.2 m です。
• 700 - ギアボックスに許容されるトルクは 700 kg·m です。

ヴェルスタティ・ゴイダルキ SK5-3-2500とSK6-2.1-2500はバランサーのフロントアームの長さが同じで1種類に分かれています。 SK8-3.5-4000とSK8-3.5-5600は、ギアボックスのサイズと電動モーターの張力が異なります。

小さい 6. GOST 5866-66によるワークベンチ-ゴイダルカのスキーム

Galuzevの基準によれば、我が国（今日のソ連）で初めて、6サイズのデアキシャルタイプのロッキングベンチの生産が移管されました。

小さい 7。 台座にギアボックスを備えた作業台 - ゴイダルカ タイプ SKDT の図 (台座にクランクが取り付けられている) 標準では、ギアボックスがフレームまたは台座に取り付けられた 2 種類のギアボックスが提供されています。 この方法で 12 のドライブ モデルが承認されました。

当社が以前に使用していた非軸ロッキングベンチの基本的な価値は、非軸ロッキングベンチが軸方向のものと同様に、ロッドが異なるタイミングで上下に移動することを保証するという点で軸方向です。 したがって、運動学の残りの柔軟性は、基本的な特徴によって構造的に確保されます。 他のギアボックスの調整にはバランスが必要であり、特別な設計変更は必要ないため、Galouze 規格に準拠したロッキングベンチは、見る限り、州規格に準拠した同様のものと変わりません。

静かな作業台

低収量掘削（流量 5 m3/日未満）の増加に伴い、その最適な運用の問題はますます深刻になっています。 長期にわたる定期的な運転には、不均一な地層の歪み、効率の悪い地上および地下設備、修理間隔の不足など、多くの不利な要因が伴いますが、継続的に機能する問題、冬季に発生する困難があることは明らかです。

低速ロッカーの設計は、トランスミッションに追加のベルトドライブを導入することにより、より大きなギア比に分割され、テンプを叩く頻度をユニットあたり 0.8 ～ 1.7 に減らすことができました。

この目的のために、電気モーターとギアボックスの間に、カンチレバーに取り付けられた小径または大径のプーリーを備えた中間シャフトが取り付けられています。 中間シャフトの配置は垂直または水平にすることができます。

図8. 追加のベルトドライブを備えた低速ロッキングベンチのスキーム

最後に、ロッキングベンチのフレームは、追加のベルトドライブの車軸間セクションの分だけわずかに増加する必要があります。 ロッキングベンチ7SK8-3.5-4000Shに取り付け可能なオプションです。

別の解決策は、ギア比 i = 2.3 のギア モーター ドライブを取り付けることでした。 ロッカータイプ 7SK8-3.5-4000Sh のヒタン数 n = 3.8...12 の場合、ギヤードモーターを使用すると最大 2.5 になります。 出力30kWのモーターを置き換える場合は、出力18.5kWのモーターに置き換えられます。

このようなロッキングベンチのトランスミッションの構成はベルトドライブの存在によって変更され、ギア比 i = 165 の固定 3 段ギアボックスによって補償されます。ギアボックスは追加のカップリングに直接接続されています。電気モーター。 最終ギアのロックに関しては、ギアボックスはスムーズに動作するエンド プレートを備えた有限円筒設計になっています。

ベルトドライブの存在によりバランサーの周波数を調整することはできません。その場合、調整可能な高電圧非同期電動モーターの停滞が伝達され、接続回路を変更することでシャフト 495 の回転周波数を確保できます。 、745、990、1485 rpm。 3勝することも可能です。 4.5; 6と9では、側面のバランサーを押し、プーリーを交換することでパワーステアリングユニットを別の動作モードに移行する時間を平準化します。

図9。 3 段最終円筒ギアボックスを備えたロッキングベンチのスキーム

機械機構の取り付けを再取り付け時の故障から保護するベルト ドライブの存在には、別の設計ソリューションが必要でした。 モーターをギアボックスに接続するカップリングには、始動トルクを和らげる腐植膜に面して配置される大きなピンが付いています。

ドリルポンプのプランジャーが詰まったり、運動学的ランヤードが切れたりすると、ピンが切断され、電動モーターが過度に伸びるのを防ぎます。

3.2. 自動グループ仮想化インストール「Suputnik」（勤務原理・主な大学）

この設備は、ナフサ掘削から生産される原材料の量を定期的に監視し、ナフサ鉱床での作業を監視するために設計されています。 施設の運用上の重要性は、ナフサドリルの運用の技術的モードを制御することにあります。

インストールは、技術ブロックとハードウェアブロックの 2 つのブロックで構成されます。 ブロックは、ポリウレタンフォーム断熱材または玄武岩断熱材を備えた「サンドイッチ」タイプのトライボールメタルパネルで作られています。 設置されたトランスミッションには照明、換気、暖房が備わっています。

技術ブロックには次のものが含まれます。

• 仮想セパレータ
• ペレミカハ・スヴェルドロビン高速PSM
• リディニーTORの医師
• ヴィトラティレギュレーター
• 油圧駆動
• バルブが閉じています。

衛星の設置 AM 40?1500 i B 40?500 さらに、投与ポンプと化学試薬用のリザーバーが備えられており、培地への化学試薬の導入が可能になります。

「アガット」タイプのタービンガス処理プラントとVSNボロゴミラの存在のための自動化グループ「スプートニク」の設置により、生成される源からの水の代わりにガスの量をさらに決定できます。

AGZUのロボット原理

設置前に接続されたパイプラインによるドリル穴の生成は、PSM リミキサーに供給される必要があります。 PSM の再混合に加えて、1 つのドリルの生成物は分離器に直接送られ、他のドリルの生成物はスラグ パイプラインに直接送られます。 セパレータにはソースからガスが供給されます。 プラグを開けると目に見えるガスはガスパイプラインに入り、セパレーターの下側のタンクにガスが溜まります。 フロートレギュレーターに接続された追加の流量およびダンパーレギュレーターは、蓄積された廃棄物が一定の流体で TOR 処理タンクを循環的に通過することを保証し、これによりドリルの適度な生産が保証されます。

3.3 パイプ給水。

水希釈剤は、水セクションとナフサセクションで構成される塔の周囲のパイプからビコナンを配置し、パイプラインがガス混合物を供給し、パイプラインを塔に接続し、ガスを送り出します。 パイプラインはガス混合物を静かなマニホールドに供給し、このマニホールドは水排出パイプにつながり、塔の水性セクションの底部に接続されます。 コラムの底部、静音コレクターの出口ドアの後ろには、上部が開いている 1 つまたは複数の仕切りが設置されています。 外側隔壁の高さとサイズは大きく、他のものでは低くなります。静かなコレクターの出口と外側隔壁の間には、塔に入るナフサを買い取るためのガットがあります。 提案されたソリューションにより、水強化プロセスの強度を高めることができます。

4. ナフサの実験室研究。

この研究室は、GOST、OST、および炭水化物と非金属酸の物理的および化学的権威の導電性ガルーゼフ科学研究および開発のさまざまな方法に従って、高レベルの技術基準で運営されています。

貯留層と岩石の岩石物理学的力の重要性、大気排水管と貯留層排水管における後期タンクの通路の流動性の重要性、UES（燃料電気サポート）、大気排水管と貯留層排水管の開気孔率。

ナフサとコンデンセートの物理的および化学的貯蔵の供給。 ガス: ナフサまたはガソリンガス留分から分離された随伴ガス、脱ガス、ナフサと凝縮物の分離。 ガス水素化物、ガス吸着クロマトグラフィーおよび分光法を使用した、個々の炭水化物貯蔵のための油と凝縮物の分析。

ナフサ、凝縮液、貯留層および大気貯留層内のガスの物理化学的、熱力学的特性の開発、ならびに炭水化物系の相状態の開発、ナフサ、凝縮液およびナフサ製品の商業的特性の開発による、重要かつユニークな研究。

地層、廃棄物、地下水、飲料水の化学分析、40および18元素の液体および液体スペクトル分析に関する研究。 鉱化水、堆積物、土壌、岩石、ナフサ、コア材料などに含まれる微量成分の価値。

コア材料のサンプルから油、水、およびその他の崩壊剤を使用した実験作業の完了。

複合施設の調査が完了した後、サービスはハンティ・マンシースク自治管区ユグラ管轄下の石油ガス局の中核倉庫に移管される。 また、副官との天候の後、ヴラスノイ中核工場からの核を保存するためのサービスが提供されます。

フルサイズのコアの分析:ザリシュコワのナフサ水飽和（ザックス - 直接法）を含む、大気貯留層（シリンダー上）の収集当局の調査。 ガスの浸透。 開いた気孔率 (飽和: ガス、地層水)。 ボリュームたっぷり。 過度の水分飽和（間接法） 鉱物学的厚み。 炭酸含有量。 表面の湿り具合を示すインジケーター。 毛穴の上部にあるピトーマ。 目に見える位相浸透。 プラスチック精神のモデル化へのこの国の浸透。 ピトミー電気オペ。 粘性ナフサ係数。 キャピラリーメトリーを使用した細孔空間の測定。

プラストフの心による徴収当局の調査:気孔率の値。 指定された電気サポート。 貯水池および大気排水管における後期タンクの稼働の大幅な流動性。

ロズラフンコフパラメータ: 有効気孔率。 空隙率パラメータ。 彩度パラメータ。

5. エクスカーション

5.1. 掘削現場No.846へのエクスカーション。

2014 年 6 月 30 日、高度な証拠に基づく最初の知識豊富な実践の時間 ジガンシナ S.S. 私たちは、ムィコラーイウカ村近くのトゥイマジンスキー地区にある掘削現場 No. 846 (セラフィム広場) への小旅行に行きました。 私たちには、新聞「ジョフトネヴィ・ナフトヴィク」の公式カメラマン、ヴィクトル・コスティアンティノヴィッチ・ルキンも同行した。

ここの掘削マスターはイルギズ・イスマジロヴィチ・サマトフ、掘削マスターのアシスタントはイルギズ・ヴィネロヴィッチ・ユスポフです。 スヴェルドロフスクでの掘削は、バシネフチ・ブリンニャLLCのトゥイマジンスキー深部掘削遠征の一環である。 掘削は、低速スクリュー型ダウンホール モーター (ターンオーバー周波数 - 200 rpm) を備えた BU-2500 DDU 掘削リグ (深さ 2500、DDU ディーゼル ドライブ) を使用して実行されます。 掘削孔はわずかに真っ直ぐであり、掘削孔の設計深さは2288メートルである：直線深さ40メートル、導体深さ260メートル、生産コラム深さ2288メートル。 スヴェルドロヴィナのローターの高度（海面の推移）は230.55メートルになります。 （垂直からの）出口は深さ 1250 メートル、高さ 125 メートルに設定されています。 方位角は270度です。 プロファイル タイプ A (この掘削リグ用) の設計深さは 3 つのセクションで構成されます。 2 - 一連の曲率を使用してプロットします。 安定化の 3 プロット。 工業村らしく石膏やボーリング採石場が使われています。 公称能力は125t、短時間最大能力は160tです。

穴あけでは、多くのプロセスが自動化され、ビットにかかる圧力、回転周波数、穴あけ時間などのパラメータがセンサーによって制御されます。 ストレートドリルの穴あけ加工はTK Echo LLCが行っております。

写真は初期陶芸家Ziganshin S.S. アシスタントから掘削マスターまでユスポフ I.V.

写真は初期陶芸家Ziganshin S.S. に、バッテリー キーの基本的な使用方法を示します。

5.2. LLC「Zhovtnevyi naftopromislovy ustatkuvannya plant」への遠足。

2014 年 6 月 22 日、当社は石油・ガス生産工場 LLC の Zhovtnevyi 工場の一部門である石油・ガス生産工場の修理管理を任命されました。所在地は、地下鉄 Zhovtnevyi 駅、Pivnichna st です。 、２．

ツアーは安全技術に関する入門説明から始まりました。 その後、さらなる確認の下、Ziganshin S.S. 私たちはこの企業の主な活動（鍛造旋盤、金属加工など）とその仕事の原則をよく知りました。

LLC「OZNPO」は、石油・ガス設備の開発、生産、近代化、オーバーホールに従事しており、掘削設備のオーバーホール、資本鉄鋼の修理、石油・ガス生産分野での幅広いサービスも提供しています。設置、配線、エネルギー保有の水圧試験、掘削および油田生産のためのスペアパーツとツールの生産、金属製品およびヒューモテクノロジー製品の生産。 同社は吸盤ロッドドライブ、ポンプ、コンプレッサーユニット、パイプライン、ポンピングベンチ、AGSU、モバイルユニット、シール、バルブ、負荷、サンプルコレクター、バルブ、ウイルス用デバイス、パイプ防止装置などを振動させます。 クパヴィフ会社の取締役セルギ ボリソビッチ、彼の保護者スクヴォルツォフ・オレクサンドル・ユリヨビッチ。

5.3. 電気設備 4 (TOV "NZNO") のローリングおよび修理工場への見学。

2014 年 6 月 24 日、当社は電気設備のローリングおよび修理工場 4 をオープンしました。この工場は LLC「ネフテカムスク石油・ガス工場」の一部であり、住所は次のとおりです。地下鉄 Zhovtnevyi 駅、Pivnichna st.、3. Kerivnyk p . サリムガライ・サテルヴァト・ガタウリン・イルダル・アメルカノヴィッチの企業。

この企業の活動の基本的な種類は、資本、石油とガスの生産設備とツールの継続的な修理、および新しいもののためのスペアパーツの生産です。

ツアーは、私たちが会議室に連れて行かれ、そこで簡単な説明を受けることから始まりました。 私たちに指導した後、この企業の技術者の一人、ヴォロディミール・レオニドヴィッチ・アロシンが私たちをすべての敷地とパビリオンに案内し、企業の主な事業活動の種類について説明してくれました。

5.4. ブッシュ No. 1262 への遠足。

2014 年 6 月 16 日 kerivnitstvo ジガンシナ S.S. の下での生活 彼らは、シルコヴォドネヴォイ薬用植物のゾフトネヴィ地区の29番目のマイクロディストリクト近くにある小屋No.1262を持ち出しました。

現在 9 つのドリル穴があり、そのうち 3 つは水平に真っ直ぐになっており (POC タンクにドリルで開けられています)、6 つはわずかに真っ直ぐになっています。 すべてのボーリング孔に粘土ロッドポンプが設置されています。

ツアーは入門説明から始まりました。 今日は、第五流石油・ガス事業者のアンドリー・ヴァレリヨヴィッチ・トロントフと一緒です。 彼は私たちを案内し、岩について、そこに何があるのか​​を話し、ロッキングベンチの装置と動作原理を説明しました。 また、ドリルのオイルシール交換作業にも多くの学生が参加しました。

5.5. VAT「バシネフチ・ペトロテスト」の領土区画「ゾフトネヴィ」への遠足。

2014年9月1日、当社はVAT「Bashnafta Petrotest」の領土子会社「Zhovtnevy」を住所：Zhovtnevy metro station, Radyanska st., 9に開設しました。炭化水素産業、石油生産、ナフサ輸送に継続的なサービスを提供しています。

主な活動分野:

• 掘削の流体力学観測の実施と解釈。
• 石油、ガス、水の化学分析研究。
• ナフサ製造技術における化学的手法（腐食モニタリング、腐食防止剤の選択、塩析など）。
• エコロジーと仕事の保護 (労働者の環境モニタリング、労働者の認証)。

私たちは不要な物質を埋めるためにすぐに研究室に行きました。 この研究所の主任エンジニアであるユーリ・オレクサンドロヴィチ・アンドロポフは、彼の職業の主な側面、過剰な液体を保護する方法、さらに研究所が提供するサービス（地表地下水のモニタリング、土壌管理、水、随伴ガスなど）。

それから私たちはナフサ分析研究所に行き、そこでナフサからさまざまな家を抽出する主な方法と方法について説明を受けました。

その後、私たちは腐食研究室に連れて行かれ、そこで主任技師のドゥカニン・ユーリー・ミハイロヴィッチが、ビコリン阻害剤を使って石油パイプラインを腐食から守る方法について説明してくれました。

工業研究所は、地層と掘削のフローミルを決定するために使用されるさまざまな種類の装置について、ウラジスラフ・オレクサンドロヴィッチ・ゾロトゥヒン（研究所の主任技術者）を調査しました。

6.ヴィスノヴォク

S.S.ジガンシナ氏の指導のもと、1時間の練習が行われた。 私たちは地上1262 NGVU「トゥイマジナフタ」で作業を開始し、そこで石油とガスの生産、石油生産、オイルシールの交換、STEAMのポンピング、ポンピングベンチのポンピングと起動などでオペレーターの作業に利益をもたらしました。

また、LLC「OZNPO」、LLC「NZNO」、および科学研究および実験ロボットのワークショップ（バシュナフトSNIPR）を訪問し、棒粘土と電気センターポンプの修理、ポンプベンチと電気ケーブルの修理について説明を受けました。 ; 石油サンプルの収集と複雑な分析（塩、樹脂、アスファルテン、水など）、分析の方法と方法、およびこれに使用される機器について。 余分な中間部分の保護について、その利益と保護について、それを保存するために導入される方法について。

また、私たちは科学採掘会社「パッカー」への小旅行にも行き、そこで地下ドリルの設置と配置、パッカー自体の制御と動作回路について多くを学び、会社、歴史について多くのことを学びました。作成と開発の際、仮想練習を行っているというリクエストは拒否されました。

TVO TsDNG「トゥイマジナフタ」を訪問した後、そこで水道水パイプラインの清掃、ロボットシステム、回収石油パイプラインの清掃について学びました。

例えば、私たちは実際に稼働している掘削装置を訪問し、掘削装置、スピナー、コア抽出の仕組みについて学び、壊れた穴の掘削、掘削中の構造と洗浄、水処理掘削装置について多くの新しいことを学びました。その技術力と掘削リグ上の安全装置。

1時間の練習中に、私たちは地層の地質学的形成とその破壊、地層の作業と新しい石油の生産について多くの新しいことを学びました。私たちの目では、どれほど多くの人が関わって働いているかを見ました。私たちは石油を落としたいと思っています。

7. ウィキペディア文献リスト

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11. 天然ガスの起源を探る：大学向けの基礎教科書。 2011. – 340 p.

4ページ目

樹皮コパリナの種は、地球上からの天然資源の宝物です。 硬質樹皮コパリンの抽出は採石法を使用して行われます。 希少なガス状天然資源を掘削するには、スヴェルドロフスクで掘削します。 現在の掘削技術では、深さ 12,000 メートル以上の石油およびガス鉱床の探査が可能です。

世界における炭水化物摂取の重要性を過大評価することは困難です。 ナフサから燃焼油（分割）と油を抽出し、ゴムを合成します。 ナフト化学工業では、廃プラスチック、メギなどの製品が生産されています。 各国の石油とガスの輸出業者にとって、国境外での炭水化物の販売手数料は最も重要であり、ほとんどの場合、予算を補充する主な方法です。

発祥の地の探索、掘削装置の設置

茶色のコパリンの鉱床が移送された場所で地質調査が行われ、最後のスヴェルドロヴィナの場所が特定されます。 掘削穴から半径 50 メートルの位置に、プラットフォームの位置が調整され、掘削棚が設置されます。 ドリルビットの直径は70〜150 mmです。 掘削プロセス中に、さらなる地質学的調査のためにさまざまな深さからドリル切断のサンプルが選択されます。 現在の地質調査用複合施設により、正確な供給情報が得られ、この地域を通じて産業規模でエネルギー資源の生成を開始できるようになります。

掘削くずの地質調査によって産業発展の見通しが示されれば、掘削マイダンの生活が始まります。 開墾の前に、マイダンはコンクリートとフェンスで囲まれ、整地道路（硬い表面のない道路）が敷設されます。 現場では、建設、ウインチの設置、掘削ポンプ、発電機の設置、その他必要なものがすべて行われます。 選択された機器はテストされ、徐々に計画された強度になり、稼働します。

ほとんどの場合、テクノロジーは停滞しています 機械的穴あけ、回りくどい、パーカッシブな、または組み合わせた方法で機能します。 ドリルは正方形断面のドリルストリングに到達し、追加の走行システムの助けを借りてボーリング孔内に降下されます。 ローターはドリルビットの上で回転し、周囲のローターをドリルに伝えます。

世界中でドリルストリングの普及が進んでいます。 同時に、ドリルビットを穴あけするプロセス中に、ロボットは特別なポンプを使用してドリルビットの洗浄を開始します。 砕石の粒子からドリルビットを洗浄するには、工業用水、水性懸濁液、粘土質土壌、または炭化水素ベースの土壌の洗浄に使用できる洗浄媒体を混ぜ合わせます。 掘削装置をポンプで排出した後、特別なタンクが洗浄され、再び硬化されます。 あらゆる種類の掘削岩石にクリームを洗浄すると、ドリルが確実に冷却され、ドリルの壁に対するドリルコラムの摩擦が変化し、崩壊が防止されます。

穴あけの最終段階では、ドリルビットがセメントで固定されます。

セメント固定には 2 つの方法があります。

• 直接法- 岩石はドリルストリングにポンプで送り込まれ、環状空間に押し込まれます。
• ゲート方式– 表面から環状空間から部品を汲み上げます。

穴を開けるには、多くの特殊な機械や機構が使用されます。 設計深さに向かう途中で、硬度が増加した岩石区画が掘削されることがよくあります。 これを達成するには、ドリルストリングにさらに圧力をかける必要があり、必要な機器を入手する前に大きな困難に直面することになります。

掘削装置の設置は決して安くはなく、長期にわたる保険が適用されます。 機器が故障すると交換する必要があり、企業の収益性が大幅に低下します。 高酸性で耐摩耗性の材料から作られた炭水化物ベースのワインを製造するためのメカニズムを所有および備えています。

掘削プラットフォームの設置は、次の 3 つの部分に分割できます。

• ブローバ部分- ドリルとドリルストリング。
• シロバ・パルティナ– ドリルストリングの巻き付けとトリップ操作を確実にするローターと走行システム。
• 追加パーツ- 発電機、ポンプ、タンク。

掘削リグの中断のない操作は、機器の正しい操作と機構の技術的なメンテナンスに依存する必要があり、これらはオペレーターによって罰せられる可能性があります。 ビデオ パーツをすぐに変更して、すべてが問題なく表示されることを確認することも同様に重要です。 正しい操作ルールがなければ、掘削プラットフォームの作業員の安全を保証し、媒体の過剰な汚染を防ぎ、石油とガスの途切れない流れを保証することは不可能です。

スベルドロビンに穴を開けて抽出する方法。

掘削の方法は、岩石の掘削方法によって異なります。

機械的:

• ショック。
• オベルタルニ。
• 組み合わせ。

非機械的:

• 水圧地層破砕。
• 高温注入。
• ピドリブ。

穴あけの主な方法は表側インパクトとオベルトインパクトですが、他の方法が実際にうまくいくことはほとんどありません。

ナフサおよびガス用ドリルビットの設計特定の地域の嵐の特定の地質学的考え方に応じて分解し、明確にします。 そうすればヴォーンはヴィコナニーが指揮を確立したことを確認できるだろう。 プロジェクトの深さに到達し、ナフサガスを含む鉱床を明らかにし、属開発システムの開発を含む、ボーリング孔で複合施設に計画されていたすべての研究と作業を実行しました。

掘削機の設計は、地質断面の複雑さ、掘削方法、掘削機の認識、生産層を露出させる方法、およびその他の要因によって異なります。

ドリル構造設計の出力データには次のものが含まれます。

スヴェルドロフスクの重要な粘土。

地平線と貯留岩の特徴を設計します。

褶曲の可能性がある目に見えるゾーンと、貯留層の圧力と岩石の水圧破砕に一定間隔で割り当てられた圧力を示す、掘削現場の地質断面図。

生産カラムの排出が移されない場合は、生産カラムの直径またはドリルの端の直径。

設計手順 ナフサおよびガス用ドリルビットの設計攻撃

選択済み ドリルビットのデザイン 。 生産的な地層区間における掘削孔の設計は、掘削孔への石油とガスの最速の流れと、石油とガスの貯留層からの貯留層エネルギーの最も効率的な回収を保証する責任があります。

プライムする必要があります ケーシング柱の量とその降下の深さ。 この方法では、プラスチックバイスの異常係数kとバイス研磨カブソルの指数の変化のグラフが得られます。

選択には根拠がある 生産弦の直径とケーシングとビットの直径を調整します。 直径の等級分けは下から上に行われます。

選択可能なセメンテーション間隔。 ケーシングの弦からネックまで、次のものがセメントで固定されています。すべてのドリル穴の導体。 探査、測深、パラメトリック、サポート、ガス掘削における中間および生産コラム。 ナフサ掘削孔の中間柱は 3000 m を超えて伸びています。 深さ 3004 m までのナフサ掘削における中間塔の端の少なくとも 500 m の深さ（すべての貫通した不安定な細孔の主鎖の背後）。

ナフサ掘削における生産塔のセメンテーション間隔は、前部中間塔の下端より少なくとも 100 m 高く広がるカットまでのライナー セクションで囲むことができます。

水域にあるボーリング孔のすべてのケーシング柱は、全期間を通じてセメントで固定されます。

ドリルビットをフラッシングするための油圧プログラムの設計段階。

油圧プログラムには、ドリル穴洗浄プロセス用の一連の制御パラメータが含まれています。 規制パラメータの命名法: 掘削出力、掘削ポンプ流量、油圧ノズルの直径および数の指標。

油圧プログラムを折りたたむと、以下が転送されます。

地層と粘土掘削からの流体をオンにします。

穴あけ加工をオフにすることで、ドリルビット壁の浸食や輸送された切粉の機械的分散を回避します。

スヴェルドロヴィナの環状の広がりから振動した山の岩石を確実に抽出する。

水力監視の効果を最大限に高めるための心を作ります。

ポンプユニットの油圧張力を制御するのは合理的です。

泥ポンプの汲み上げ、循環、始動の時間中は緊急事態を停止してください。

可能な油圧プログラムのリストは、多要素最適化タスクの形式化と増加によって満たされています。 掘削されるフラッシングホールのプロセスの設計スキームの中で、指定されたポンプ供給量と掘削職員の力の指標に応じたシステム内の油圧サポートの設計に基づいています。

同様の水圧膨張は、段階的なスキームの背後で実行されます。 まず、経験的な推奨事項に基づいて、リング空間内の掘削リグの流動性を設定し、掘削ポンプの必要な流量を計算します。 泥水ポンプのパスポート特性に応じて、必要な流量を確保できるブッシュの直径が選択されます。 次に、対応する式に従って、ビット内のバイスの損失を調整せずに、システム内の油圧損失が計算されます。 油圧モニタービットのノズルの面積は、（ベアリングスリーブへの）射出圧力の最大公称圧力と油圧サポートにかかる圧力の計算コストとの差に基づいて選択されます。

穴あけ方法を選択するための原則: 主な選択基準、ドリルの深さのタイプ、ドリル内の温度、ドリルの形状、設計プロファイル、その他の要素。

掘削方法を選択し、スヴェルドロフスクの山岳品種の発育に最も効果的な方法を開発し、スヴェルドロフスクの日常生活に関連する最も豊富な栄養を開発することは、山岳品種自体の権威から学ばなければ不可能です。心 ジョージアの品種の力に対する彼らの影響とこれらの心の流入。

貯留層に堆積する掘削方法、貯留層当局、新しい貯留層にある原料やガスの貯蔵、生産層の数、貯留層圧力の異常係数を選択します。

掘削方法の選択は、その有効性の平等な評価に基づいて行われます。これは、地質学的および方法論的な圧力 (GMT) の影響を受ける要因が存在しないことによって決まります。掘削の認識とインテリジェンスが最も重要である可能性があります。

掘削方法を選択する場合、掘削ロッドには掘削ロボットの目的も含まれます。

掘削方法を選択する際には、掘削の目的、帯水層の水理地質学的特性、およびその堆積物の深さが考慮され、一般に地層の発達に影響します。

BHAパラメータの更新。

掘削方法を選択する際には、技術的および経済的要因に加えて、BHA と連携して、ダウンホール モーターに基づいたロータリー BHA が技術的に大幅に進歩し、動作の信頼性が高いことを確認する必要があります。デザインの軌跡。

ビットにかかる力の強さは、2 つのセントラライザーで BHA を安定させるためのドリルビットの曲率によって異なります。

掘削方法を選択するときは、技術的および経済的要因に加えて、ノックアウト モーターをベースにした BHA の方が技術的に大幅に進歩しており、動作の信頼性がより高いことを考慮することが重要です。軌跡。

塩の上の堆積物での掘削方法の選択を決定し、堆積した構造を確認するために、タービンとロータリー掘削の技術指標が分析されました。

振動油圧モータによる穴あけ加工方法を選択する場合は、ビットの軸推力を調整した後、振動モータの種類を選択する必要があります。 この選択は、ビットの送りトルク、ビットの軸方向推力、ドリルビットの厚さのバランスに影響されます。 選択した振動モーターの技術的特性は、設計されたビット回転周波数と油圧ドリル洗浄プログラムによって決まります。

栄養について 嵐の方法を選択する技術的および経済的なプライミングに依存する可能性があります。 掘削方法を選択するための主な指標は、収益性、つまり1 mの貫通の一貫性です。 [ 1 ]

Persh nizh 開始前 嵐の方法を選択する粘性ガス状物質からストブバーを沈める場合、この種のガス状物質は多くの方法に適していないため、その物理的および機械的力によって多大なストレスが生じることに注意することが重要です。 。 図では、 46 は、従来の掘削方法からさまざまな種類のガス状薬剤を取得できる可能性を示しています。 スキームからわかるように、ガス状薬剤の近傍の観点から最も汎用性があるのはローターと電気ドリルを使用して穴あけする方法であり、最も汎用性が低いのは干渉の可能性が低いタービン方式です。通気領域の活性化を伴います。 [ 2 ]

MODU のエネルギー消費量は減少します。 穴あけ方法の選択そして、さまざまなタイプの中でも、陸上掘削の設備のエネルギー要件は低く、一方、PBO のオフサイト掘削設備には、掘削ポイントでの運用と管理に必要な追加の機器が装備されています。 実際に穴あけと追加の機器の作業が行われます。 PBO の最小必要電源は、掘削駆動にさらに必要な追加電源と組み合わせたエネルギーです。 [ 3 ]

8 番目、プロジェクトへの技術的貢献のセクション 嵐の方法を選択する、振動モーターとドリルビットのサイズ、穴あけモードの開発。 [ 4 ]

言い換えれば、上部構造のいずれかのプロファイルを選択することで、大きな違いが生じます。 嵐の方法を選択してください5 ]

PBO の輸送性は金属容量やエネルギー貯蔵容量に依存せず、外部に流入することはありません。 嵐の方法を選択してください、機器を分解せずに破片が滑ります。 [ 6 ]

言い換えれば、1 つまたは別のタイプのドリルプロファイルの選択により、大きな違いが生じます。 嵐の方法を選択してください、ビットの種類、油圧掘削プログラム、掘削モードパラメータなど。 [ 7 ]

トラックの浮体ベースのパラメータは、船体設計の初期段階ですでに演壇の方法によって決定されており、そこから、通常の安全な操作が可能であるだけでなく、海の動きの動作範囲を確立できます。 嵐の方法を選択してください、作業プロセスへのエネルギーの流れを減らすためのシステムとデバイス。 衝突の軽減は、建物のサイズ、それらの相互配置の合理的な選択、および衝突に対抗する受動的および能動的な方法の確立によって達成できます。 [ 8 ]

地下水の探査および開発の最も大規模な方法には、穴や井戸を掘削することが含まれます。 ストーミング方法を選択してください意味：その地域の水文地質学的開発の段階、メタロボット、得られた地質・水文地質学的情報の必要な信頼性、検討された掘削方法の技術的および経済的指標、見られる水の多様性1 m3は、次の用語です。ドリルの基礎。 掘削技術の選択は、地下水の温度、その鉱化の段階、コンクリート（セメント）と充填物に対する攻撃性によって異なります。 [ 9 ]

超深ドリルを掘削する場合、埋設時のドリルの曲率が悪影響を受けるため、ドリルの高度な曲率がさらに重要になります。 トム・いつ 深い穴をあける方法の選択特に上部の間隔では、ドリルビットの垂直性と真直性を維持するように注意する必要があります。 [ 10 ]

選択される掘削方法は、技術的および経済的なプライミングに依存します。 主な指標は、 嵐の方法を選択するє 収益性 – 1 m の貫通にかかるコスト。 [ 11 ]

したがって、粘土質土壌で洗浄された表土ドリルの流動性は、ショックロープドリルの流動性を 3 ～ 5 倍上回ります。 したがって、最も重要な要素は、 嵐の方法を選択する費用対効果の高い分析が行われる可能性があります。 [ 12 ]

ナフサ生産およびガス掘削プロジェクトの技術的および経済的効率は、沈下と洗浄のプロセスの障害に大きく依存します。 これらのプロセスのためのテクノロジーの設計には以下が含まれます。 嵐の方法を選択してください、岩盤採掘ツールの種類と掘削モード、ドリルストリングの設計と底部のレイアウト、沈下水圧プログラムと掘削パワーの指標、掘削作業の種類と必要な量の化学試薬と材料彼らの力をサポートするために。 p align="justify"> 設計上の決定には、ケーシングコラムの設計と掘削の地理的な考慮に加えて、堆積される掘削リグのタイプの選択が含まれます。 [ 13 ]

このタスクの結果が停滞していることにより、世界で最も多様な心を持つ多数のオブジェクトによって実行される作業について、深くて優れた分析を実行できる可能性が広がります。 この場合、次のような推奨事項を準備することも可能です。 穴あけ方法の選択、振動モーター、泥ポンプ、フラッシングユニット。 [ 14 ]

水中へのドリルの掘削では、直接洗浄を伴う間接掘削、逆すすぎを伴う間接掘削、逆洗およびショックロープを伴う間接掘削方法がより普及しています。 さまざまな掘削方法の有効性は、掘削リグの技術的および技術的特徴、およびドリルビットの掘削による掘削リグの動作方法によって決まります。 スライドで背後にあるものを示す 穴あけ方法の選択水上では、掘削の速度と方法の技術的有効性、および帯水層の成長に対するそのようなパラメータの提供を考慮する必要があります。このようなパラメータでは、脆弱なゾーンの細孔の変形が最小限の損傷で防止され、その浸透力は形成に対して低下しません。 [ 1 ]

垂直ドリルビットを沈める穴あけ方法を選択するのがはるかに簡単です。 異なるドリルビットを使用した穴あけ練習に基づいて選択された間隔で穴あけするときに、垂直ドリルビットが曲がった場合、通常、同様のタイプのビットを備えたエアハンマーがスタックします。 歪みが避けられない場合は、 嵐の方法を選択してくださいこのようにして機能します。 軟岩（軟頁岩、石膏、粘土、硬石膏、塩、軟岩）の場合は、最大 325 rpm のビット回転数の電気ドリルを使用して穴あけを完全に凍結させます。 岩石の硬度が増加する世界では、掘削方法は容積式モーター、回転掘削、衝撃掘削の順に開発されています。 [ 2 ]

PBO による掘削ドリルの流動性の向上と落ち着きの低下の観点から、掘削方法にはコアの油圧輸送が含まれます。 この方法は、停滞の境界値がオフになっている場合、地質探査作業の音響および音響評価の段階でPBOからのバラの探査に使用できます。 掘削方法に関係なく、掘削多様性は PBO の地下多様性の 10% を超えません。 したがって、掘削設備の品質が変化しただけでは、PBO 以降の準備と維持におけるエネルギーの流れが妨げられることはありません。 嵐の方法を選択してください。 PBO の効率向上は、ロボットがロボットの心を掃除し、掘削作業の安全性と流動性を高め、気象システムによるダウンタイムの数を減らし、掘削シーズンを延長しているという事実を考慮すると、さらに正当化されます。時間。 [ 3 ]

ビットタイプと穴あけモードの選択: 選択基準、最適なモードを確立するための情報の抽出と処理の方法、パラメータ値の調整 .

ビットのバイブレータは、倉庫データ間隔の岩石層 (g/p) の知識に従って振動します。 硬度のカテゴリと摩耗性のカテゴリについては g/p.

掘削、探査、そして場合によっては生産掘削のプロセス中に、層序プロファイルの形成のために一見不完全な部分 (コア) から岩石が定期的に選択され、通過した孔 Id の岩石学的特徴が研究され、石油やガスの代わりに検出されます。毛穴など

コアの表面を強制的に押し出すには、コアビットを使用します（図 2.7）。 このビットは、ドリルヘッド１と、追加のねじ山を備えてドリルヘッドの本体に取り付けられたコアセットとから形成される。

小さい 2.7. コアビットの挿入スキーム： 1 - ドリリングヘッド。 2 – コア。 3 - 土壌運搬体。 4 - 基本セット本体。 5 - 暗渠バルブ

石、ダイヤモンド、超硬ドリルヘッドを挿入してコア収集による掘削が実行される岩石の形成を制御することが重要です。

掘削モード - ロボットビットの表示に効果的に影響を与えるパラメータの選択。掘削者はコンソールから変更できます。

Pd [kN] – ビットの回転、n [rev/hv] – ビット回転の周波数、Q [l/s] – インドのビトラタ (フィード)。 g-ti、H [m] - ビットあたりの浸透、Vm [m / 年] - ヒュートロ。 浸透速度、Vav = H / tB - 平均、

Vm(t)=dh/dtB – ミットバ、Vр [m/年] – 掘削速度、Vр=H/(tB + tSPO + tB)、C [rub/m] – 貫通1mの運転コスト、C=( Cd+Sch(tB + tSPO + tB))/H、Cd - ビット準拠。 Cch - 最も古い1年間のロボットドリル。 回転数

最適なモードを探索する段階 - 設計段階 - 掘削モードの動作最適化 - 掘削プロセスから得られた情報による設計モードの調整。

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地域、アナログ。 マインド、グーログからのデータ。 カットオフ、掘削工場への推奨。 instr.、振動モーターの動作特性。

ビットを選択するには、グラフィカルと分析の 2 つの方法があります。

ドリルヘッドのコーンは、掘削中にドリルの中心の岩石が崩壊しないように取り付けられています。 これにより、コア除去 2 のソリューションが作成されます。さまざまな岩石にコアを収集して掘削するために設計された、6 ボールおよび 8 ボールのドリル ヘッドがいくつかあります。 ダイヤモンドおよび超硬ドリルヘッド内の岩石要素を回転させると、ドリルビットの周囲に沿って岩石を粉砕することもできます。

ドリルビットを埋設すると、固結中の岩石柱がコアセットに入り、コアセットは4本のコアパイプ（土壌担体）の本体に折り畳まれます。 3. コアセット本体は、ドリルヘッドとドリルを接続するために使用されます。土壌キャリアを紐で固定し、機械的損傷から保護し、また土壌キャリアとグルントノスカヤの間に洗濯ラインを通すためにも使用します。 ベースキャリアはコアを受け取り、掘削期間中にコアを保管し、地表に到達することを目的としています。 これらの機能を実現するために、コアディスペンサーとコアリムーバーがベースキャリアの下部に設置され、上部にはコアを通過させるカルバートバルブ5があり、コアはコアを通過するときにベースキャリアから出ます。芯が詰まっています

コアキャリアをコアセットの本体とドリルヘッドに取り付ける方法は、重量ベアリングと非重量ベアリングの両方のコアビットに基づいています。

重いコアを備えたコアビットを使用すると、ドリルストリングを持ち上げることなく、コアごとコアキャリアを持ち上げることができます。 これを行うには、キャッチャーをロープ上のドリルストリングに降ろし、続いてコアセットからプライマーを引き出し、それを地表まで持ち上げます。 その後、ビコライトキャッチャーを下降させ、空のコアキャリアをコアセット本体に装着し、コア回収を伴う穴あけを継続します。

軽い土壌のコアビットはタービンドリルにセットされ、軽い土壌のコアビットは回転ドリルにセットされます。

パイプ上のプラスチックテスターを使用して生産期間をテストする原理図。

リザーバドリラーは掘削に広く使用されており、テスト対象の物体に関する可能な限り多くの情報を取得できます。 最新の地層試験機は、フィルター、パッカー、イコライザーとヘッド入口バルブを備えた圧力試験機、遮断バルブ、循環バルブなどの主要コンポーネントで構成されています。

一段セメンテーションの原理図。 この工程ではセメントポンプのバイスを交換します。

ドリルビットをセメントで固定する 1 段階の方法が最も広範です。 この間隔設定方法を使用すると、注入カットが 1 つのステップで供給されます。

掘削作業の最終段階には、ドリルビットをセメントで固定するプロセスが伴います。 作業がどれだけ正確に実行されるかに加えて、構造全体の存続可能性も確保されなければなりません。 この手順中に検査される主なことは、グラウトという別の名前を持つ掘削セメントの交換にあります。 ドリルビットのセメンテーションは倉庫に移送され、硬化して石になる可能性があります。 現在、ドリルをセメンチングするプロセスを実行する方法は数多くありますが、そのプロセスには 100 年以上かかる場合がほとんどです。 このケーシングの 1 段階セメンテーションは 1905 年に世界に導入され、今日でも追加の変更を加えることなく開発されています。

セメンテーションプロセス

ドリルビットのセメンテーション技術には、主に 5 種類の作業が含まれます。1 つ目 - グラウト材の混合、2 つ目 - ドリルビットのところで倉庫にポンプで輸送、3 つ目 - アニュラスで選択された方法を使用して混合物を供給、 4 番目 – プラグの硬化 5 番目に重要なのは、進行中の作業の効率を確認することです。

作業を開始する前に、プロセスの技術開発の基礎となるセメンティングスキームが作成されます。 地質学的な考え方を心に留めておくことが重要です。 値が必要な間隔の終わり。 ドリルビットとミルの設計の特徴。 解体工事の実施過程をフォローアップし、地域全体での解体作業の実施状況を確認する。

1. 一段階セメンチングプロセスのスキーム。

図では、 1 では、一段階セメント接合プロセスの図をさらに見ることができます。 「I」 - 樽にスミシャを入れ始めます。 「II」は掘削がケーシングを下降するときにボアホールに注入される流体の供給、「III」はグラウト倉庫をアニュラス内に押し込む開始、「IV」は流体を押し込む最終段階です。 図 1 には、万力のレベルの制御を示す圧力計があります。 2 – セメントヘッド; 3 - コルク、獣に砕かれた。 4 – 下部プラグ。 5 – ケーシング。 6 – ヴェルドロビンの壁。 7 – ストップリング。 8 – ライン、セメント混合物を押し出すためのもの。 9 – ボロヴィ・ロズチン。 10 – セメントスミッシュ。

ブラストによる二段セメンテーションの原理図。 Hydnosti と欠点。

階段は波紋で固められていることがよくあります。 セメンテーション区間を2つの部分に分け、セクション非常線に沿って特別なセメントカップリングを設置します。 カラムをカップリングの上下に配置してカラムの中央に配置します。 コロニーの下部は穂軸で覆われています。 この目的のために、液体の 1 部分をカラムにポンプで送ります。これは、ポンプをカラムケーシングからセメントカップリング、そして分注ラインまで充填するのに必要です。 セメンテーションの場合、絞りラインの 1 段目でカラムの内容積を大きくする必要があります。 プラグをダウンロードしたら、袋を柱に投げます。 重力の下で、ボールはコラムを下降し、セメントカップリングの下部ブッシュに収まります。 次に、再びプラグをカラムに送り込み始めます。プラグの上で圧力がかかり、ブッシングが止まるまで下に移動し、開いた開口部を通ってカラムを越えます。 セメントの穴が固まるまで（終了の約数分前）、この開口部からドリルを洗い流します。 2 番目の部分をポンピングした後、トップ キャップを取り外し、2 番目の部分を取り外します。 プラグはブッシングに達すると、セメントカップリング本体のピンの後ろに嵌まり、それを押し下げます。 この場合、ブッシングがカップリングの開口部を閉じ、空のコラムをギアボックスから外します。 硬化したらプラグを取り外します。 カップリングを取り付ける場所は、カップリングが接合段階に入るようになった理由に基づいて選択されます。 ガス掘削では、セメントカップリングは生産地層の表面から200〜250メートル上に設置されます。 ドリルがセメントで固定されている場合、サンディングの危険性があるため、カップリングの設置場所は、バイスの流体力学とケーシング空間内の破損時の静圧の合計が、ドリルの圧力よりも小さくなるように保証する必要があります。弱い層の崩壊。 まず、セメントカップリングが浸透しないように安定した細孔に当て、ライターで中心に置きます。 明確にしておきます: a) 単段セメントでは摩耗が避けられないからです。 b) 破砕地層が高圧にさらされ、一段階セメンテーション後のダンピング期間中に漏れやガスの発生が発生する可能性があります。 c) 一段階セメンテーションでは、多数のセメントポンプと混合機を 1 時間稼働させる必要があるため。 ネドリキー:下のプロットのセメンテーションの完了と上のプロットのセメンテーションの開始の間には大きなギャップがあります。 この短いセクションは通常、接着スリーブの底部に外部パッカーを取り付けることで除去できます。 ドリルセクションの下部セクションのセメント固定がパッカーでシールされたら、すぐに上部セクションのセメント固定を開始できます。

垂直ドリルの軸方向の伸張時の強度を高めるためのケーシング拡張の原理。 弱くねじれたドリル穴に対するカラムの拡張の特異性。

筐体を回転させる過度の外部圧力の出現から始まります。 [ 1 ]

ロズラクノク ケーシング カラムケーシングパイプ材料の壁厚と値のグループを選択して設計する際に、また埋蔵量の規制係数を設計する際に埋め込みの種類を検証するために、地質学的、技術的、および市場主導の開発マインドが形になりました。 [ 2 ]

ロズラクノク ケーシング カラム担架上の台形リブを使用した場合は、許容範囲内で実行してください。 ケーシングコラムをセクションごとに下げ​​る場合は、セクションの底部をコラムの底部としてください。 [ 3 ]

筐体を回転させるケーシングパイプの損傷に影響を与える要因の考慮、および信頼性と経済性の観点からスキン作業に最適な鋼種の選択が含まれます。 ケーシングの設計は、ドリルの動作完了時にケーシングの健全性を確保する責任があります。 [ 4 ]

ロズラクノク ケーシング カラム低直度ドリルの場合、ドリルビットの曲率の強さ、外部の値、および内部圧力。その位置では、弱いコアに特徴的な点が垂直方向の投影で示されます。

ロズラクノク ケーシング カラム過剰な外部および内部圧力、および軸方向の圧力（掘削、テスト、操作、ドリルの修理中）の最大値で振動する場合、それらは個別に固定する必要があります。

主な活動 ケーシングコラムの解体ドリルを正しく真っ直ぐにするには、垂直ドリルの拡張には一定の張力の余裕が必要です。これは、ドリルビットの曲率の強さ、および外部および内部の既存のバイスの拡張に応じて慎重に実行する必要があります。スヴェルドロヴィアン・ストフダグのアライメント

ケーシングパイプの振動 ラズラクノクケーシングカラムこれは、地層流体が完全に置換された状態での過剰な外圧と内圧の圧力を最大化し、パイプの軸方向の圧力と流体の攻撃性を開発知識と操作の段階で最大化することを目的として実行されます。アクティブ構造のサポートに関するドリル。

カラムを拡張する際の主な考慮事項は、湿気に対して伸びる軸方向の圧力と、セメンテーションおよびドリルの操作中の外部および内部の圧力です。 さらに、この列には他にも次のような影響があります。

・まだ回復していないコロニーの崩壊中に軸のダイナミックな前進。

· 軸方向の推力は、下降中にドリルの壁にコラムがこすれることで発生します。

・屠殺された結腸内の水分の一部を圧力で絞り出す。

・zginalni navantazhenya、scho vinikayut、ベント・スヴェルドロヴィナ。

ナフサ掘削用生産塔の開発

意味は次の式に基づいています。

ヴェルドロフの喉からコロニーの茎までの高さ、m L

ドリル穴の首から差し込み穴まで立ちます、m h

ヴェルドロビンの口から柱のルディナの高さまで立ち、m

膿瘍の厚さ、g/cm 3 r 冷却剤

柱の後ろのドリ​​ル穴の硬度、g/cm 3 r BR

柱強度r

柱後ろのセメントグラウトの厚さ r CR

深さ z の内部オーバーリッターバイス、MPa Р ВІz

深さ z Р НІz での過剰外部副

いかなる電圧においても、外部圧力が過度に臨界である

パイプ本体の圧力は P KR の長さの間に達します。

プラスバイス深さz R PL

プレッシャーバイス

選択したセクションのコロニーの後端、N (MN) Q

セメントリング劣化係数k

現在の過圧まで膨張した場合のリザーブ値係数 n KR

伸び伸びの予備係数 n PP の値

Malyunok 69. スヴェルドロヴィナのセメンテーションのスキーム

で h > H特徴点の攻撃に対して外部バイスが過剰（操作終了時）になっているようです。

1: z = 0; P n.iz = 0.01ρ b.r*z; (86)

2: z = H; Rn. z = 0.01 ｂ． p * H、(MPa); (87)

3: z = h; Р n.i z = (0.01 [ρ b. p h - in (h - N)]), (MPa); (88)

4: z = L; Р n.i z = (0.01 [(ρ c.r – ρ in) L – (ρ c.r – ρ b.r) h + ρ y H)] (1 – k)、(MPa)。 (89)

スケジュールを立てさせていただきます あいうえお(Malyunok 70)。 これに対して、受け入れられたスケールの水平直線に値を追加します。 ρ ニュージーランド 点で 1 -4 (分割図)、これらの点は直線部分で連続的に接続されます。

Malyunok 70. 外部概念と内部概念

過度の圧力

これは、パッカーを使用せずに 1 ステップでケーシングの気密性をテストするには内圧が高すぎることを意味します。

首の万力: P y = P pl - 0.01 ρ V L（MPa）。 (90)

ドリルのセメンテーションの強さと注入の性質に影響を与える主な要因。

セメンテーションプロセスによる浸透層の浸透の強さは、次の一連の要因によって決まります。 a) タンポンに使用する混合物のストック。 b) 倉庫およびセメンテーション当局。 c) セメンティング方法。 d) ドリルの環状空間内の絞りラインをグラウト剤で完全に置き換える。 e) ドリルのケーシングおよび壁とのセメント石の価値と緊密さ。 f) 廃棄物のろ過を防止し、濃縮および投棄の期間中にセメンティング部門に浸透チャネルを作成するための追加の装置の開発。 g) グラウトの急冷と廃棄の期間中のスヴェルドロフスクの穏やかな体制。

セメンティング材料の準備とケーシングへのポンプ輸送に必要な量のセメンティング材料、混合機、およびセメンティングユニットを分配する原則。 セメントシャフト機器の配線図。

心を進歩させるには、セメントを緩める必要があります。

- セメント破壊の最高点における予備係数。これは、形成の影響を受けない要因を補償するために導入されます（フロントドリルのセメンテーションのデータに基づく統計的手法によって示されます）。 i- ドリル穴の平均直径と生産カラムの実際の直径、m。 - dovzinaセメンテーションプロット、m; - 生成カラムの平均内径、m。 - カラム内で失われるセメントフラスコの高さ（深さ）、m。 、一貫性は何ですか、 - = 1.03; - - 研削作業および準備された修理中のセメントのコストを考慮する係数。 - - - セメント強度、kg/m3; - 穴あけ厚さ、kg/m3; n-水貯留槽。 - 水の厚さ、kg/m3; - セメントの厚さ、kg/m3;

所定の掘削間隔 (m3) をセメントで固定するのに必要なグラウト材の量: Vс.p.=0.785*kp*[(2-dн2)*lс+d02*hс]

絞りラインの体積: Vpr = 0.785 * - * d2 * (Lc-);

緩衝液量: Vb = 0.785 * (2-dn2) * lb;

埋め戻しポルトランドセメントの質量: Mts = - ** Vcr/(1+n);

グラウトを準備するための水の体積、m3: V = Mts * n / (kts * pv);

セメント浴の開始用の乾燥グラウト材を混合機のホッパーに、必要な数だけ配置します: nc = Mts/Vcm、de Vcm - 混合機のホッパーの周りに。

生産地層付近のドリルの下部プロットを取得する方法。 これらの方法を使用して、皮膚の炎症の考えられる原因を考えてください。

1. 特別なケーシングパイプの柱を使用して、前面に横たわる岩と交差することなく生産的な地層を掘削し、その後ケーシング柱を穴まで下げてセメントで固定します。 生産ストックからケーシングカラムの内部空洞を露出させるには、それに穴を開けます。 コロニーには多数の開口部があります。 この方法には次の利点があります。実装が簡単です。 生産的な堆積物の層を含むコアを選択的に識別することができます。 掘削ロボットの出力は、他の進入方法よりも低い場合があります。

2. 生産層を覆う前に、より高い位置にあるケーシングと断熱岩を下げてセメントで固定します。 次に、より小さな直径のビットで生産層を穴あけし、ドリルビットをケーシングストリングの後ろの低い位置に置きます。 生産性の高い鉱床は耐性のある岩石で構成されており、1 つの粒子だけで飽和しているため、この方法はランダムにのみ停滞します。 どのレイヤーも選択的に利用することは許可されません。

3. まず第一に、生産層のドリル穴をケーシングカラムに吊り下げられたフィルターでブロックします。 フィルターとカラムの間の空間はパッカーで隔離されることがよくあります。 この方法には、以前と同じ利点と限界があります。 まず第一に、生産的なストックが使用に十分な耐性がない岩で構成されている場合は、秋に採取することができます。

4. コアは、生産層が覆われるまでパイプの柱で裏打ちされ、その後、残りの部分がドリルで開けられ、ライナーで覆われます。 ライナー全体をセメントで固定し、一定間隔で穴をあけます。 この方法では、状況そのものを洗浄する媒体を選択することで、コレクタの電流障害を解消することができます。 これにより、さまざまなレイヤーを選択的に使用でき、最小限の労力でドリル穴を迅速に開発できます。

5. 最初の方法とは異なり、生産貯留層を掘削した後、ケーシングコラムをボーリング孔内に降ろします。その下部セクションはスロット付き開口部を備えたパイプの後ろに積み重ねられ、生産寿命を延ばすために余分なカバーをセメントで固定します。 コロニーの穴の開いた区画を生産床に対して置きます。 この方法では、この層と他の層を確実に選択的に利用することはできません。

当局は、ドリルの特定の間隔を接着するための接着材料の選択に注意を払う必要があります。

セメンティングケーシング柱用のグラウト材の選択は、セクションのリトフェイシャル特性と、温度、地層圧力、水圧、塩堆積物の存在、流体の種類などのグラウト材を示す主な要因によって決まります。で。 最終段階のグラウト注入プロセスは、グラウトセメントの混合、促進剤とスロッピング剤、ろ過指示薬および特殊添加剤で構成されます。 グラウトセメントは継続的に選択されます。温度範囲に応じて、セメンティングセメントの厚さを変化させる間隔に応じて、セメンティング間隔内の流体と堆積物の種類に応じて、セメントのブランドが指定されます。 混合媒体は、掘削孔における塩の堆積物の存在または地層水の鉱化段階に応じて選択されます。 グラウト液の早期劣化や生産地層への散水を防ぐには、グラウト液のろ過速度を下げる必要があります。 この指標を減らすには、NTF、gipan、KMC、PVS-TR を使用します。 化学添加剤の熱安定性を高め、分散系を構造化し、さまざまな試薬を使用する際の副作用を取り除くには、粘土、苛性ソーダ、塩化カルシウム、クロム酸塩を使用します。

ヤクの芯を抜くための芯セットのバイブレーター。

コア受け取りツールは、掘削プロセス中および VKV に沿った輸送中にコアを確実に受け取り、山塊から除去し、保存するためのツールです。 その日の終わりまでさらなる調査が必要です。 バリエーション: - P1 - 重要な (BT によって移動される) コア ピックアップを使用したロータリー ドリリング用、 - P2 - 取り外していないコア ピックアップ付き、 - T1 - 重要なコア ピックアップを使用したタービン ドリリング用、 - T2 - 未知のコア ピックアップなし私はコアテイカーだと思います。 タイプ: - 一連の亀裂のある水力構造からのコア収集用 (コアキャッチャーを備えた吊り下げられたコアバレル、膵臓管から隔離され、発射体と同時に包まれる)、 - 破損した、交互または交互のリザーバーでのコア収集用厚さと硬さに調整します（ニューラルコアピッカー、1つまたは複数のベアリングに吊り下げられ、信頼性の高いコアトリマーとコアトリマー） - 乾燥した岩でのコア収集用、簡単に引き裂くことができます。 タ・ロズミフ。 RV (コアの完全な密閉と穴あけ終了時のコア開口部の閉鎖を保証できます)

ドリルパイプの構造的特徴とシール。

掘削パイプは、ローターからドリルストリングにラッピングを移す役割を果たします。 ドリルパイプには正方形または六角形のカットがある場合があります。 悪臭には、集合体と全体の 2 種類があります。 端部がコーティングされたドリルパイプは、上部と中央の端部がコーティングされています。 端が溶接されたドリルパイプは 2 つのタイプで製造されます: TBPV - 吊り下げ部分に端が溶接されたもの、および TBP - 吊り下げられていない部分に端が溶接されたもの パイプの端にブロッキング ベルトが付いたドリル パイプ、エッジ付きの円筒ネジ4 mm、連続パイプはロックから接続されており、ロックにしっかりと接続されています。 安定化ベルト付きのドリルパイプは、ネジ付きニップルとロッキングカップリングのすぐ後ろにパイプの滑らかな部分が存在するため、標準パイプから切断されます。ロック上の安定した強化ベルト、端部（1:32）のエッジが5.08 mmの台形ネジです。内径に沿ってジョイントが付いています。

ハンマーモーターによる穴あけ時の穴あけストリングの拡張原理 .

嵐のZDストレートストレートプロットのロズラクノクBC

Qprod = Qcosα; Qnorm = Qsinα; Ftr = μQн = μQsinα; (μ~0.3);

Pprod = Qprod + Ftr = Q (sinα + μsinα)

LI>=Lbuilding+Lubt+Lnk+lI1+…+l1n そうでない場合は、lIny=LI-(Lbuilding+Lubt+Lnc+lI1+…+l1(n-1))

わずかにまっすぐになったvkvの曲線プロットのburіnіZDにあるRozrakhunok BC。

Ⅱ

Pi=FIItr+QIIproject QIIproject=|goR(sinαк-sinαн)|

Pi=μ|±2goR2(sinα-sinαн)-goR2sinαкΔα±PнΔα|+|goR2(sinαк-sinαн)|

Δα=-- ヤクチョ>、トコス “+”

「-Pн」 – 曲率が大きくなる場合 「+Pн」 – 曲率が小さくなる場合

ブックメーカーの取引は 1 つのセクション =πα/180=0.1745α で構成されていることが重要です。

回転方式による穴あけ中にドリルストリングが分解される原理。

静的膨張（重大な周期応力はカバーされないが、一定の応力とねじれはカバーされる場合）

十分な価値と活気を得るために

垂直 VHF の静的設計:

;

Kz = 1.4 - 標準です。 心。 Kz = 1.45 - 折りたたみ時。 心。

高齢者向け

;

;

嵐モード。 最適化のための方法論

穴あけモード - ロボットビットのインジケーターに直接反映でき、穴あけ作業者がリモコンから変更できるパラメータの選択。

Pd [kN] – ビットの回転、n [rev/hv] – ビット回転の周波数、Q [l/s] – インドのビトラタ (フィード)。 g-ti、H [m] - ビットあたりの浸透、Vm [m / 年] - ヒュートロ。 通過速度、Vav=H/tB – 平均、Vm(t)=dh/dtB – ミーティング、Vр [m/年] – 掘削速度、Vр=H/(tB + tSPO + tB)、C [rub/m ] - 貫通力 1 m の運用コスト、C = (Cd + Sch (tB + tSPO + tB)) / H、Cd - ビット互換性。 Cch - 最も古い1年間のロボットドリル。 回転数 掘削モード maxVp - 探査の最適化。 Vkv.、minC - 説明。 VC..

(Pd, n, Q) opt = minC, maxVр

C = f1 (Pd、n、Q); Vp = f2 (Pd、n、Q)

最適なモードを探索する段階 - 設計段階 - 穴あけモードの動作最適化 - 穴あけプロセス中に得られた情報による設計モードの調整

vikoristovuyo inf を設計中です。 荒天時のオトリマヌ。 この地域では、同様に。 マインド、グーログからのデータ。 カットオフ、掘削工場への推奨。 instr.、振動モーターの動作特性。

最適なビットを選択する 2 つの方法:

- グラフィック tgα=dh/dt=Vм(t)=h(t)/(topt+tп+tв) - 分析

掘削孔の開発中に潮流を刺激する方法の分類。

開発中のこの複合施設は、生産地層の潮流を刺激し、掘削ゾーン近くを障害物から浄化し、掘削エリアで可能な限り最高の生産性を得るために心を保護するように機能します。

生産層から潮の流れを取り除くには、ボーリング孔の圧力を貯留層レベルよりも大幅に下げる必要があります。 圧力を下げるにはさまざまな方法があり、洗浄に必要な液体を軽い液体と交換したり、手術塔内の液体のレベルを徐々にまたは急激に下げたりすることができます。 弱い岩石からなる層からの満潮に対しては、ため池の崩壊を防ぐために、万力を滑らかに変更したり、振幅を小さくして万力を揺動させたりする方法を確立する必要がある。 鉱床の生産層はさらに低い岩石であるため、大窪地の急速な発達中に最大の影響が観察されることがよくあります。 潮流、形成された窪地の規模と性質に対応する方法を選択するときは、貯水池品種の安定性と構造、存在する土壌の種類と力、混雑の段階を考慮する必要があります。成長中、動物の寝床の存在、そして貫通する地平線の下からケーシングとドリル固定ステーションの価値を確認します。 非常に突然の大陥没の場合には、締結の完全性と緊密性に損傷が生じる可能性があり、ボーリング孔内の圧力が短期間または強力に上昇した場合には、生産地層の中心部が損傷を受ける可能性があります。

重要な部品の交換がはるかに簡単になります。 生産地層が良好な抵抗力のある岩石で構成されているか、岩石の抵抗力が十分ではないため上部開口部近くに穴があるため、チューブの紐を穴の底まで下げます。 液体を交換する場合は、超乾燥ピストンポンプを使用して、製造塔へのフラッシング液の厚さよりも薄い液体を管間空間に送り込むリタ​​ーン循環方式を実行する必要があります。 軽い流体がパイプ間の空間を満たし、チューブ内の主流体に押し込まれると、ポンプにかかる圧力が増加します。 チューブライナーに到達しやすい瞬間に最大値に達します。 p umt = (p pr-r ozh) qz nct + p nct + p mt、ここで、p pr i p ozh - 重要性の厚さと半径の軽さ、kg/m。 z チューブ -グリビンからチューブ コロニーの降下まで、m; p チューブと p mt - チューブカラムとパイプ間スペースにおける水力損失、Pa. この悪徳は、搾取植民地ポンプの圧力を過度に拡大させた責任ではありません。< p оп.

岩石が弱い場合、1 回の循環サイクル中の厚さの減少量はさらに変化し、時間ごとに最大 p -p = 150 ～ 200 kg/m3 になります。 高潮時に作業する場合は、数種類の増粘剤を容器に用意し、増粘剤を調整するための機器を直ちに準備してください。

軽媒体をポンピングするときは、圧力計の測定値と、パイプ間スペースとチューブから流れるコアにポンピングされる流量の読み取り値を掘削ラインに従ってください。 流出する土の損失が増加すると、これは地層からの潮の始まりの兆候です。 チューブの出口での流量が増加し、パイプ間の圧力が増加した場合、出口の流れを継手の付いたラインに導く必要があります。

洗浄に必要な重要な液体をきれいな水または脱気ナフサに置き換えるだけでは、地層からしつこい潮流を除去するのに十分ではない場合は、他の方法を使用して、沈下を増加させたり、潮流を刺激したりします。

堆積物のコレクターが弱い岩石である場合、水または油を混合ガスで置き換えることによって圧力をさらに下げることができます。 ドリル穴のパイプ間スペースに到達するには、ピストンポンプとコンプレッサーが使用されます。 ドリルビットをきれいな水で洗浄した後、ポンプにかかる圧力がコンプレッサーの許容圧力よりも大幅に低くなり、廃液流の流動性が約 0.8 ～ 1 m/s になるようにポンプ流量を調整し、ポンプの電源を入れます。コンプレッサー。 コンプレッサーによって汲み上げられた空気の流れは、エアレーター内でポンプによって供給された水の流れと混合され、パイプ間の空間はガスで満たされます。 コンプレッサーとポンプ内の圧力は上昇し始め、チューブライナーに到達した瞬間に最大値に達します。 ガス混合物が配管カラムを通って移動すると、コンプレッサーとポンプ内の非ガス水の圧力が低下します。 エアレーションのレベルとボア内の静圧の変化は、スロートのパイプ間スペースの圧力が許容コンプレッサーを超えないように、1 つまたは 2 つの循環サイクルが完了した後、少しずつ増加します。

この方法の唯一の欠点は、高レベルの水と水を維持する必要があることです。 二相ピンの水乾混合物を交換することで、水と水の無駄を大幅に削減し、ドリルビットでの圧力の効果的な変化を確保することができます。 このような泡は、鉱化水、水、および同様の泡生成STEAMに基づいて調製されます。

追加のコンプレッサーのコアの圧力を下げます。 柔らかく抵抗力のある岩で構成される層から潮を放出するために、ボア付近の水位を下げるためにコンプレッサー方式が広く使用されています。 この方法のさまざまなタイプの 1 つの本質は次のとおりです。 超過給コンプレッサーを使用すると、水がパイプ間の空間にポンプで送り込まれ、水の流れを新しいパイプに押し込み、チューブへの水の流れを減らし、くぼみを作り出すことができるほどの膨張を実現します。生産的な層からの流れを遮断するために必要です。 操作の開始前にボア内の静的なルバーブがスロートに位置している場合、空気が加圧されたときにパイプ間のルバーブを押すことができる深さ。

z sn > z nkt の場合、コンプレッサーによって汲み上げられた風は配管に侵入し、パイプ間スペースの流れが配管ライナーに落ちるとすぐに、最終的に配管内の水が漏れ出します。

z sn > z チューブの場合、ドリルチューブを下降させるときに、事前に特殊な始動バルブがチューブに取り付けられます。 上部始動弁は、z start = z sn - 20m の深さに設置されます。 空気がコンプレッサーによって汲み上げられると、チューブ内の圧力と設置深さのパイプ間スペースが等しくなった瞬間にスタートバルブが開きます。 この場合、チューブのパイプ間空間の圧力が低下します。 ボア内の圧力が低下しても、地層からの潮流は消えず、実質的にチューブの周囲全体がバルブに押し付けられ、バルブが閉じ、パイプ間スペースの圧力が再び増加します。 、コアの流量は現在のレベルのバルブまで低下します。 ステップバルブの設置深さzは、設置場所の高さから新たにz=z+20、zst=zsnで求められます。

作業の開始前に、掘削孔内のコアの静的レベルがスロートよりも大幅に低い場合、パイプ内に水が注入されるとスペースが生じ、コアの深さzまでのプレスラインに圧力がかかります。成長の生産的な形成について はい、新しい世界で土の一部が失われた場合、何が起こる可能性がありますか? 配管ストリングの下端と配管の中央に特別なバルブであるパッカーを設置し、これらの装置を使用して生産層のゾーンを地層から強化することによって、泥水のラインが地層に入るのを防ぐことができます。ドリル穴の口。 この場合、圧力が管間空間にポンプで送り込まれると、バルブ上の管柱の圧力が地層の圧力を下回るまで、地層にかかる圧力は失われます。 くぼみが地層コアの潮流に対して十分であると思われるとすぐに、バルブが上昇し、地層コアがチューブ内で上昇し始めます。

石油またはガスの流入を止めた後、坑井付近のゾーンからそこに浸透した液体を除去できるように、一定期間、おそらく高い流量でボーリング孔を処理する必要があります。濾液、および他の部分をnki; コレクタが崩壊し始めないように流量を調整する必要があります。 確実に保管し、固体粒子の存在を管理するために、コアから流出する物質のサンプルが定期的に採取されます。 固体粒子の代わりに変化があった場合は、木の幹ゾーンの障害物の除去の進行状況を判断します。

大陥没に関係なく、坑口の流量が低い場合は、油層を刺激するさまざまな方法を適用する必要があります。

掘削プロセス中に潮流を強める方法の分類。

角化官僚の分析に基づいて、部分注入の方法を穀粒の層、および特定の領域の皮膚の患部に分類することが可能です。 動作原理に基づいて、ピース射出のすべての方法は次のグループに分類されます。

1. ハイドロガス力学。

2. 物理化学。

3. 熱。

4. 組み合わせます。

貯留層への最大の膨張を個別に拡張する方法の中で、さまざまな流体を貯留層にポンプで送り込むことによって貯留層バイスのサイズを制御するために、ハイドロガス力学法が使用されました。 現在、ロシアで生産される石油の90％以上は、貯留層圧力支援（RPS）法や洪水法と呼ばれる、貯留層に水を汲み上げることによって貯留層の圧力を調整する方法に関連している。 多くの PPD サイトでは、ガスがポンプで汲み上げられています。

属の地層の分析では、地層圧力が低く、寿命回路がドリルから離れたところに位置し、排水モードが停止し、石油開発速度が低いままである可​​能性があることが示されています。 ナフサ供給係数も低い。 これらすべての場合において、同じ PPD システムと必要な他の PPD システムの間には違いがあります。

したがって、貯留層に破片を注ぎ込むことによって埋蔵量を掘削するプロセスを管理する主な問題は、水の浸水に関連しています。

スヴェルドロフスクの有毒地帯での少しずつ生産する方法には、実に幅広い可能性がある。 PZZへの流入は、スヴェルドロフの開発中の生産地平線の一次成長の段階ですでに発生しており、これは原則としてワクチン接種ゾーンの力の低下につながります。 最大の拡大は、ドリルの運用過程における振動ゾーンの方法に生じており、それはそれなりに、潮流と噴射性を強化する方法と、水の流れを交換して遮断する方法（修理だが、絶縁ロボット - RIR)。

流入または注入性の強化の方法を使用した貯留層ゾーンへの流入方法の分類は、次のとおりです。 テーブル 1、および流入水の交換または隔離のために - テーブル 2。 このテーブルが再び完成すると、PZZ でのピースワーク方法の最も実際的なテストが妨げられることは完全に明らかです。 悪臭は消えませんが、それどころか、追加の注入方法や使用する材料が必要です。

まず第一に、埋蔵量の回収プロセスを管理する方法の検討に移りましょう。もちろん、研究の対象は、貯蔵所（ナフトナサルヌイゾーンと採掘エリア）とその収集権限と流体で構成される複雑なシステムです。 、ストック上に体系的に配置されたドリル穴の数が存在し、記録されています。 このシステムは流体力学的に統合されているため、要素の変更は自動的にロボット システムの一貫した変更につながります。 システムは自動調整されています。

掘削プロセス中に運用情報を取得するための技術的方法を説明します。

ナフサ掘削およびガス掘削プロセスの情報セキュリティこれは、掘削開発のプロセス、特に新しいナフサやガス鉱床の開発に投入される場合、最も重要な要素です。

この状況における石油およびガス掘削の存続期間における情報セキュリティの可能性は、情報セキュリティと情報フローのカテゴリーに翻訳された情報技術にあります。そこでは、不必要な情報を排除することによって情報支援命令が提供され、追加の経済的、技術的およびその他の効果が得られます。 次の複雑なロボットは、これらのテクノロジーに由来していることがわかります。

表面技術パラメータの制御と最適な掘削モードの選択（たとえば、高い掘削速度を確保するための最適なビット圧力の選択）。

掘削プロセス中の振動と検層 (MWD および LWD システム)。

掘削技術プロセスの即時制御を伴う情報のシミュレーションと収集（振動体ビミリバルシステムのデータに基づくセラミック振動配向子を使用した水平ドリルの軌道制御）。

日常生活における情報セキュリティのプロセスにおいて、訓練は特に重要な役割を果たします。 地質学的および技術的研究 (GTI)。 GTI サービスの主なタスクは、掘削孔の地質学的プロファイルの評価、生産地層の特定と評価、掘削プロセス中に得られた地質および地球化学、個人情報、地球物理学的情報、および技術情報に基づいた掘削孔の変位です。 DTI サービスによって提供される運用情報は、折り畳まれた地層貯留層のある小さな地域で探査孔を掘削する際に重要であり、現在では数回の矯正掘削と水平掘削を実行している最中です。

ただし、情報セキュリティ プロセスの新たな進歩に関連して、GTI サービスなどのドリル タスクが大幅に拡張される可能性があります。 さまざまなハードウェアと方法論的特徴が存在するため、スヴェルドロフスク地域のライフサイクル全体を通じて、掘削リグ上で稼働する掘削装置のバッチを保管する高度な資格を持つオペレーター倉庫とソフトウェアのセキュリティが実質的に達成可能です。 掘削プロセスのための新しい複合情報サポート:

地質学的、地球化学的および技術的研究。

テレビビジュアル システム (MWD および LWD システム) を備えたロボットのメンテナンス。

パイプを流れる振動と検材のための自律システムのメンテナンス。

掘削パラメータの制御。

ドリルビットの強度の制御。

掘削および掘削中の地層流体の監視。

有線ロギング。

監督業務など

多くのシーズンでは、このタイプの作業はパーティーで機能し、DTI は経済的に実行可能であり、専門的で非常に直接的な地球物理学的パーティーの代わりに、輸送コストと呼ばれる最小限の非生産的なコストを節約できます。

しかし、DTI ステーションにはロボットを単一の技術ユニットに統合することを可能にする技術的およびソフトウェア方法論的な機能はありません。

これは、GTI ステーションの機能を拡張するために、完全な新世代 GTI ステーションを開発する必要があるためです。 彼がどのように自分の作品を直接操作しているかを見てみましょう。

最大の基本特典 デイリーステーションDTI- 信頼性、豊富な機能、モジュール性、および情報コンテンツ。

駅構造図に示されています。 1. これは、標準のシリアル インターフェイスを介して相互に接続される分散収集システムの原理に基づいています。 主な下位レベルの収集システムはコンセントレータで、シリアル インターフェースを接続し、それを通じてステーションの隣接する保管部分 (ガス検層モジュール、地質装置モジュール、デジタルおよびアナログ センサー、情報ボード) に接続するように設計されています。 同じハブを介して、システムの他の自律モジュールが収集システム（オペレータの登録コンピュータ）に接続されます。これは、ドリルの固定を監視するモジュール（マニホールド ブロック）、振動テレビ システムの地上モジュール、登録システムの地球物理データです。 「ヘクター」タイプや「バルカン」タイプ » など

小さい 1. GTI ステーションのブロック図が簡略化されました

コンセントレータは、ランツィグ接続と寿命のガルバニック絶縁を確保する責任を直ちに負います。 GTI ステーションに設置される場合、コンセントレータの数は数台から数十台までさまざまです。 GTI ステーションのソフトウェアは、すべての技術的機能を備えた単一のソフトウェア センターで、祝福されたロボットの全機能を保証します。

技術パラメータのセンサー

GTI ステーションなどの技術パラメータのセンサーは、ステーションの最も重要な保管部分の 1 つです。 センサーの精度と信頼性の点で、GTI サービスの有効性は、掘削プロセスの最高レベルの制御と運用管理に大きく依存します。 しかし、重要な動作条件 (-50 ～ +50 °С の広い温度範囲、激しい中程度の振動、強い振動) により、センサーは GT I の技術倉庫内で最も弱く信頼性の低いリンクを奪われます。

GTI 生産バッチには、代用ハム要素ベースとハムの活気の主な動物要素から 90 年代の穂軸への大量の断片化のセンサーがインストールされました。 さらに、毎日の選考を通じて、以前に掘削装置の心の中にある労働の残酷さを暴露した、秘密裏に利用可能な最初の改革者が選ばれました。 これは、凍結したセンサーの信頼性が十分に高くないことを説明しています。

センサーの測定原理とその設計ソリューションは、古い時代の本格的な掘削リグ、特に現代の掘削リグ、特に外国製の掘削リグのツイストの設置に使用されています。

そうは言っても、新世代のセンサーの開発は非常に関連性があり、タイムリーです。

GTI センサーが開発されれば、ロシア市場に存在するすべての掘削リグに適合させることが可能になります。

高精度で高度に統合された小型マイクロプロセッサを幅広く選択できるため、優れた機能を備えた高精度でプログラム可能なセンサーの開発が可能になります。 センサーはユニポーラ電圧を生成し、同時にデジタルでもありアナログでもあります。 センサーの校正と調整はステーションのコンピューターからプログラムで実行され、温度変動に対するソフトウェア補償機能とセンサー特性の線形化機能が転送されます。 すべてのタイプのセンサーの電子基板のデジタル部分は同じであり、内部プログラムによって調整されるため、修理作業中に統一して交換可能です。 センサーの外観を図に示します。 2.

小さい 2. 技術パラメータのセンサー

フック上のナビゲーションセンサー特異性が低い（図 3）。 ベース センサーの動作原理は、ひずみゲージ センサーの張力による「行き止まり」端でのホイスト ロープの張力による吊り下げ力に基づいています。 センサーはプロセッサーと不揮発性メモリーをトリガーします。 あらゆる情報はこのメモリに登録・保存されます。 1か月分の情報を保存できるメモリー容量。 センサーには独立したライフスイッチを装備することができ、外部ライフスイッチが接続されているときにセンサーの動作が保証されます。

小さい 3. フック上の膣センサー

ドリラー情報ボードセンサーによって捕捉された情報を表示および視覚化するように設計されています。 基板の外観を図に示します。 4.

ドリラーのコントロールパネルのフロントパネルには、ローターをオンにするトルク、入口の入口の圧力、入口の入口の厚さ、入口のレベルなどのパラメーターを表示するための追加のデジタル表示を備えた 6 つのリニアスケールがあります。 it. sti、入口の膵廃物、出口の膵廃物。 GIV と同様に、フックのパラメーター、ビットの引き具合は、デジタル ビューに追加の複製を含む 2 つの円形スケールで表示されます。 ディスプレイの下部には、掘削の流動性を表示するための 1 つのリニア スケールと、ドリルの深さ、ドリル上の位置、ガス圧力などのパラメータを表示するための 3 つのデジタル インジケータがあります。 事前にテキスト通知を表示するための英数字インジケーター。

小さい 4. 案内板の外観

地球化学モジュール

ステーションの地球化学モジュールには、ガスクロマトグラフ、総ガス除去分析装置、ガスフローライン、掘削脱ガス装置が含まれています。

地球化学モジュールの最も重要な記憶装置はガスクロマトグラフです。 プロセスの生産間隔をスムーズかつ明確に視覚化するには、110 -5 ～ 100% の範囲で境界炭水化物ガスの濃度と貯蔵を測定できる、より信頼性が高く、正確で、高感度の装置が必要です。 この目的のために、GTI ステーションを完成させるための設備が分割されています。 ガスクロマトグラフ「ルービン」（図5）（日本テレビ法定版）。

小さい 5.フィールドクロマトグラフ「Rubin」

GTI ステーションの地球化学モジュールの感度は、掘削破砕の脱ガス係数を増加させることによって高めることができます。

掘削エリアで生成されたダウンホールガスを確認するには、vicor を使用します。 2種類のデガッサー(図6):

受動的作用のフロート脱気装置。

粉砕されたプライムスストリームからのアクティブデガッサー。

フロートデガッサシンプルで信頼性の高い操作で、1 ～ 2% 以下の脱気係数を保証します。 粉砕プライムスストリームを備えたデガッサ最大 80 ～ 90% の脱気係数を確保できますが、それ以外の場合は信頼性が低くなり、一定の制御が必要になります。

小さい 6. ドリリング脱気装置

a) フロート型パッシブデガッサー。 b) アクティブデガッサー

さらなる支援のために総ガス摂取量の継続的な分析が実行されます 総ガスセンサー。 ステーションに設置されている従来の全ガス分析計に対するこのセンサーの利点は、センサーが掘削現場に直接設置されているため、提供される情報の速度と、センサーが切り替わるステーションでの掘削現場からのガス輸送の停止時間にあります。オフ。 クリミア、駅を完成させるために分割された ガスセンサー分析されたガス混合物の非炭水化物成分の濃度を調整します:水 H 2、酸化炭素 CO、炭化水素 H 2 S (図 7)。

小さい 7. ガスの代わりに振動センサー

地質モジュール

ステーションの地質モジュールは、掘削、データの登録および処理中に掘削の切粉、コアおよび地層流体を確実に監視します。

DTI 局の運営者によって結論づけられた調査では、このようなことが許可されています。 主な地質分野:

セクションの岩石学的区分。

コレクションのビジョン。

コレクションの性質の評価

これらのタスクを迅速かつ明確に普及するために、デバイスと機器の最適な移転が特定され、その結果、地質学的デバイスの複合体が解体されました（図8）。

小さい 8. ステーションの地質モジュールの機器および付属品

マイコン炭素計 KM-1A 切断片とコアに基づいて、炭酸塩セクションの Girsky 岩石の鉱床を決定することが目的です。 この装置を使用すると、完成した岩石サンプル中の方解石、ドロマイト、および少量の過剰分の代わりに方解石の価値を決定できます。 この装置は方解石とドロマイトの割合を計算するマイクロプロセッサを使用しており、その値はデジタルディスプレイまたはモニター画面に表示されます。 炭酸塩計の改良により、岩石の代わりに鉱物の菱鉄鉱（厚さ3.94 g/cm 3 ）を測定できるようになり、炭酸塩岩の厚さおよび陸成岩のセメントに流れ込み、空隙率の値を下げることができます。 。

ShchіlnomirスラッジPSh-1 切石やコアからの岩石の厚さの可視化と埋設空隙率の評価を目的としています。 風や水中のスラッジの重要な特性に基づいて、振動の原理が比重計に適用されます。 PSH-1の厚さを利用して、山岩の厚さを1.1〜3まで変更することができます。 グラム/センチメートル³ .

PP-3の設置 収集グループの観察とグルジアのグループの収集当局の調査のために設計されました。 この装置を使用すると、体積、鉱物密度、空隙率を測定できます。 振動装置の原理は、事前に水で飽和させた岩石サンプルの高精度の熱重量測定と、加熱中のサンプルの蒸発中のこのサンプルの水の変化の連続制御に基づいた熱重量測定です。 1 時間の蒸発後、調査対象の岩石の浸透量に関する情報を得ることができます。

蒸留装置 UJ-2 を対象とした 切粉とコア、濾過ひずみ出力に基づいて岩石細孔の貯留層の飽和の性質を評価することができ、また、新しい源の掘削表面上のコアとドリル切粉に基づいて過剰なナフサ水の飽和度を決定することも可能になります。留出物はシステム内で冷却されます。 この設備には、同様の装置で使用されている水熱交換器の代わりに、ペルチェ熱電素子に基づく凝縮水冷却システムが含まれています。 これにより、凝縮水の流れを変えることができ、冷却を確実に調整できます。 過度にプレスされた万力のフレーム内の輝く岩石の最初から粘性地層流体上に基礎を設置する動作原理。90 ～ 200 °С ( 3 °С) でサーモスタット制御された加熱で行われ、水蒸気の値が凝縮します。熱交換器を通過し、ナフサ蒸留プロセス中に沈殿した凝縮水から水が分離されます。

加熱脱離熱分解装置 これにより、強力な吸着炭水化物の存在を判断できるだけでなく、解釈に基づいて有機物の変化の存在と段階を評価することができます。データから、ドリルホールのセクションでコレクターの間隔、生成するコーティングのコーティングを確認できます。堆積物の評価、および飽和コレクタの性質の評価も行います。

IR分光計 目的 貯留層の飽和の性質を評価することによる、微量岩石中の炭水化物の存在（ガス凝縮物、軽質ナフサ、重質ナフサ、アスファルトなど）の同定。

ルミノスコープ LU-1M ワインUV照明器と、品種内の瀝青ストリームの存在を識別するため、およびそれらのїkіlkіsnoj評価を行うために、紫外線照明の下でドリルの切断とコアサンプルを追跡するための写真撮影用の装置を備えています。 紫外線による変化にさらされたときのアスファルトの力に基づく生存の原理は、アスファルトの冷たさ、強さ、色を変化させることであり、これにより、アスファルトの存在、透明度、および大きな倉庫を視覚的に示すことができます。貯水池の飽和の性質を評価することによって岩石を調査します。 抽出物を撮影するための装置は、発光分析結果を文書化するために使用され、分析結果を評価する際の主観的な要素を排除します。 ワインイルミネーターを使用すると、ドリル上の大型コアの前方検査を実行してビチューモイドの存在を検出できます。

汚泥水切り装置 OSH-1 流入熱流下での汚泥サンプルの高速乾燥の用途。 除湿器を使用して、タイマーや、空気流の強度と温度を調整するためのさまざまなモードを制御できます。

説明した GTI ステーションの技術的および情報機能は現在のニーズを満たしており、石油およびガス掘削の情報セキュリティのための新技術の実装を可能にします。

プロファイルの水文学的および地質学的特徴。これには、複雑さの証明、進歩、排除が含まれます。

掘削プロセスの複雑さは次の理由によるものです。 地質学的思考の複雑さ。 彼らに関する情報は悪いものです。 たとえば、一定期間のダウンタイムによる掘削の流動性の低下、掘削産業の発展のための技術プロジェクトに含まれる不十分な技術ソリューション。

ドリルが収納されている場合、事故が最も頻繁に発生します。

スヴェルドロフスク地域の開発プロジェクトを正しく組織し、プロジェクトの実施中の複雑さを回避して対処するには、地質学的および地質学的特徴を知る必要があります。

貯留万力 (Rpl) - 開いた気孔を持つ岩石中の流体の圧力。 これは、空の犬同士がコミュニケーションをとる品種の名前です。 この場合、地層流体は流体力学の法則に従って流れることができます。 このような岩石には、セメント岩、砂岩、生産地層の貯留層が含まれます。

細孔圧 (Ppor) は閉じた空隙内の圧力、つまり個別の相互作用が存在しない細孔空間内の流体の圧力です。 そのような力は、粘土、塩の岩、貯水池の蓋によって引き裂かれます。

Girsky Vice (Rg) は、地上における静水圧 (地動静力) バイスであり、高度に織り込まれたジョイントとして見ることができます。

ボア内のプラスチックコアの静的強度。バイスとプラスチックバイスの一貫性によって示されます。 ルバーブは、地表より低い場合 (内腔は粘土質になります)、地表より下にある場合 (水平になります)、または地表より高い場合 (内腔は噴出する場合) Rpl = rgz です。

ボア内の動的ルバーブ - ボアに追加するときに静的レベルよりも高いレベルを確立し、その後は低くします - ルバーブを選択するとき、たとえば呼び水ポンプでポンプするとき。

うつ P=Psq-Rpl<0 – давление в скважине меньше пластового. Наличие депрессии – необходимое условие для притока пластового флюида.

抑圧 R=Rskv-Rpl>0 – ドリルビットの圧力はプラスチックの圧力よりも大きくなります。 粘土をきれいにする時間です。

地層圧力の異常係数 Ka=Рпл/rвgzпl (1) ここで、zpl は目に見える地層カバーの深さ、rв は水の厚さ、g は落下の加速度です。 カ<1=>ＡＮＰＤ； Ka>1=>AVPD。

研磨および水圧破砕バイス RP は、洗浄およびグラウト注入プロセスのすべての段階の研磨を担当するバイスです。 Рп の値は、掘削プロセスにおける注意事項のデータ、または河川での特別調査の支援のための最後のステップによって決定されます。 他のドリルを実行すると、データは削除されます。

折りたたんだときのバイスのスケジュールに準拠します。 最初のドリル設計オプションを選択します。

副スケジュールを更新しました。 最初のドリル設計オプションを選択します。

掘削孔開発のための技術プロジェクトを正しく設計するには、深さに応じた貯留層（孔隙）バイスと粘土（水圧破砕）バイスの分布、または同時にその分割を正確に知る必要があります。 Ka と Kp (無次元形式)。 Ka と Kp の部分は、副の合計スケジュールで表されます。

深さ z の Rozpodil Ka ta Kp。

· ドリルビットのデザイン (最初のオプション)。後で指定します。

このグラフから、嵐の狂気の精神からの深さの間隔が 3 つあり、同じ厚さで炉心を焼き付けることが可能であることが明らかです。

Ka = Kp の場合、Buriti は特に重要です。 折り目の上での穴あけは、Ka = Kp の値に基づいて行われます。<1. В этих случаях обычно бурят на поглощение или применяют промывку аэрированной жидкостью.

セメンチング間隔が長くなると、隔離ロボットが振動し、KP が（個別に）移動してしまい、柱のセメンテーションなどが行えなくなります。

ドリルの循環システムのスキーム

ドリルビットの循環系図とバイスの分割図。

図: 1. チゼル、2. 振動モーター、3. ドリルカラー、4. ドリルパイプ、5. ロックジョイント、6. スクエア、7. スイベル、8. 掘削ホース、9. ライザー、10. 圧力パイプ (マニホールド) 、11.ポンプ、12.洗浄パイプ、13.ガターシステム、14.振動ふるい。

1. 静圧バイスのライン。

2. ギアボックス内のバイスの油圧分配ライン。

3.BTバイスの油圧分配ライン。

層に対するフラッシング力の圧力は、常に Rpl と Rp の間の影付き領域の中央にあります。

BC のスキンネジ接続を介して、流体がパイプから環状空間に漏れることができます (循環中)。 この傾向は、パイプとギアボックス内の圧力の違いによって引き起こされます。 浸透すると、ねじ継手は崩壊します。 他の同じ考えの人のために言うと、油圧振動モーターを使用した穴あけの有機的な部分は、振動モーターの場合と同様に、皮膚のネジ接続に差圧を移動させます。

循環システムは、ドリルネックから必要なコンテナにドリルビットを供給し、掘削岩石を洗浄し、脱ガスするために使用されます。

小さいものは、循環システム CS100E の簡略図を示しています。 1 – 補充パイプ。 2 – ロズチノプロフ; 3 – 浄化ブロック。 4 – プライマリブロック。 5 – 電気設備。

循環システムの設計は簡素化されており、清掃用の側溝、床材、歩行用の側溝、側溝、手すり、基礎の清掃用の側溝で構成される側溝システムです。

溝は40 mmのボードから木材で作ることも、3〜4 mmのシートから金属で作ることもできます。 幅 – 700 ～ 800 mm、高さ – 400 ～ 500 mm。 溝を長方形のプロファイルと円形のプロファイルで埋めます。 流動性を変えることで側溝の隙間やスラリーの滴りを切り取り、15～18cmの曲差や隔壁を設置し、トラフの底には岩石が通過できるバルブ付きのハッチを設置します。見られる。 側溝システムの最終的な運命は、停滞した廃棄物のパラメーター、掘削の精神と技術、そして廃棄物の浄化とガス抜きに使用されるメカニズムの種類にかかっています。 Dovzinaは、原則として、20〜50 mコードの範囲で発生する可能性があります。

さまざまな精製および脱気機構 (振動ふるい、砂添加剤、汚泥添加剤、脱気装置、遠心分離機) を使用することで、排水溝システムはドリルから機構に廃棄物を供給する場合にのみ閉じられます。 この場合、側溝システムの終端は、掘削面までの機構と容量の拡張のみによるものです。

ほとんどの落下では、雨樋システムは、深さ 8 ～ 10 m、高さ 1 m までのセクションの金属ベースに取り付けられます。このようなセクションは、雨樋の設置高さを調整するためにスチール製の伸縮式スタンドに取り付けられます。側溝システムの分解が容易になります。 したがって、岩石が側溝の下で収集されて凍結されると、溝をスタンドから同時に取り外すことができます。 雨樋システムの設置には多大な労力を要します。 ガターシステムは、流れの流動性を高めるために、小さな断面のパイプまたはガターと大きなラグでボアのねじ山に接続されており、この場所の変化によってスラブが落下します。

現代の技術では、ドリルビットの穴あけは、穴あけの前に特に便利です。そのため、穴あけ材料が固相から明確に除去され、混合され、冷却されていることを確認する必要があります。また、ガスの分解を確認する必要があります。何が最適であるか時の嵐の下、ガスを大量に含む新しい地層で。 これらの利点に関連して、毎日の掘削リグには、タンク、掘削部品の洗浄と準備のための装置など、統合された機構の完全なセットを備えた循環システムが装備されています。

循環システムの機構により、ドリル穴の3段階の洗浄が確実に行われます。 廃棄物のほとんどは粗精製の第一段階に投入され、粗砂が堆積する沈殿槽から回収されます。 廃棄物脱水剤から、水循環システムを通過し、中央のスラリーポンプによって、必要に応じて廃棄物を脱気する脱気装置に供給され、その後、岩石浄化の別の段階が行われる砂分離装置に供給されます。サイズは0.074～0.08mmまで。 この後、廃棄物は精製の第 3 段階であるデシルターに送られ、0.03 mm までの岩石の粒子が除去されます。 砂とラバはタンクに捨てられ、卵は品種をさらに強化するために遠心分離機に与えられます。 第3段階の部品の精製は、メインタンク、つまりボーリング孔に供給するための掘削ポンプのメインブロックにあります。

循環システムの設置は、次のユニットを使用して工場で完了します。

浄化ブロック。

中間ブロック (1 と 2);

プライマリブロック。

ブロックを完成させるためのベースは、スレッド スタンドに設置された直線のコンテナです。

循環後の粘土土、セメント土の水圧。

ポグリナーニャ。 罪悪感を引き起こす。

後ろに掘削またはセメンティング作業による鍛造は、コアから地層への岩石の侵入によって生じる地層の一種です。 濾過の結果として、粘土は、液体のすべての相が GP 内に存在するという事実によって特徴付けられます。 そして濾過をすればお金はもうありません。 実際には、粘土質化は地層の掘削穴を順番によく観察することも意味し、これは濾過と切削における自然な変化です。 皮膚の領域には独自の基準があります。 追加数量ごとにm3の数量が許可されることに注意してください。 ポグリナーニャは、特にシベリアにつながるウラル・ヴォルガ地域の地域で最も広範囲にわたる圧縮タイプです。 粘土は部分的に研ぎ澄まされており、その部分にはひび割れた GP があり、地殻変動による発達の結果として最大の変形を受けています。 たとえば、タタールスタンでは暦時間の 14% が粘土との戦いに費やされており、重労働に費やされる時間を上回っています。 嵐。 その後、ドリルの動作を見ていきます。

1. 工具が固着しやすくなります。 洗浄エリアからの流出流の流動性は、粘土層の領域で急激に低下します。これは、スラッジの大きな粒子が地層に到達しない場合、それらが廃棄物ドリルに蓄積し、工具の固着や固着を引き起こすためです。 特にポンプ部（循環）後に沈殿するスラッジにより工具が詰まる可能性が高くなります。

2. 不安定な岩石の崩壊はより顕著になります。 GNVP は、このセクションで明らかな流体関連の地平線によるものである可能性があります。 その理由は、背骨にかかる圧力の低下です。 異なる係数を持つ 2 つ以上のレイヤーが同時に開かれている証拠用。 それらの間にクロスフローが発生する可能性があり、断熱作業とドリルのさらなるセメンテーションが複雑になります。

絶縁のための材料（不活性樹脂、埋め戻し材料）、アイドル時間、破壊につながる事故に多くの時間が費やされます。

原因はヴィニクネンニャ・ポグリナン

粘土ゾーンへの浸透の大きさを決定する要因の役割は明らかであり、多孔質の円形ボールまたは円形ギャップ内の粘性材料の流れを観察することによってキルティングすることができます。 粘土で固められたゴミを解くための式は、多孔質の円形層の中に取り出され、ゴミシステムが完成します。

1. リヴニャンニャ・ルーフ (U formі Darsi)

V=K/M*(dP/dr): (1) deV、P、r、Mは流速、流圧、地層半径、粘度と同様です。

2. 油の保存（惜しみなく）

V=Q/F (2) de Q, F=2πrh , h – 粘土質領域の厚さ、領域の半径、粘土質領域の厚さ。

3. 嫉妬しちゃうよ

ρ=const (3) 次のランク システム: 1 の 2 と 3 は削除されます。

Q=(K/M)*2π rH(dP/dr)

Q= (2π 香港(Ph-Pお願いします))/Mln (rk/rc) (4)式 デュピュイ

同様のブセネスコ式 (4) は、m 個の円形亀裂 (亀裂) に対して導出できますが、一方の側からもう一方の側まで開いていて等間隔です。

Q= [(πδ3(Pс-Ppl))/6Mln (rk/rc) ] *m (5)

ギャップのδ-rozkrittya（高さ）。

m - クラック（亀裂）の数。

M 実効粘度。

処理される半径のコストを変更するには、式 (4) と (5) でシニフィアンのパラメータを増やし、数値クランチでパラメータを変更する必要があることは明らかです。

ジドノ (4) および (5)

Q=£(H(またはm)、Ppl、rk、Pc、rc、M、K、(またはδ)) (6)

関数（６）に含まれる粘土帯拡大時の動きのパラメータは、頭の中で３つのグループに分けることができる。

1. グループ - 地質パラメータ。

2. グループ - 技術的パラメータ。

3. グループ – 混合。

これにより、精神は分裂し、時間の経過とともに断片が分裂しました。 鉱床への技術注入（回収、フラッディング等）もPpl、rkに変更

閉じた亀裂を持つ岩の粘土質。 インジケーターカーブの特徴。 ヒドロロズリブとヨゴ・ポペレジニャ。

インジケーターカーブの特徴。

2を詳しく見てみましょう。

個別に開いた閉じた亀裂を持つセクションの近似指標曲線は、次の式で表すことができます: Pc = Pb + Ppl+ 1/A*Q+BQ2 (1)

自然に開いた亀裂を持つ岩石の場合、指標曲線は式 (1) の下降点でマークされます。

Рс-Рпл = ΔР = 1/А * Q = А * ΔР

したがって、開いた亀裂のある岩石では、粘土は何らかの抑制の意味を持つと考えられ、閉じた亀裂のある岩石では、掘削孔内に圧力が生じた後でのみ、水圧破砕の古代の悪習であるРс*が考慮されます。 閉じた亀裂を持つ岩石中の粘土堆積物（粘土、塩）と戦う主な目的は、加水分解を防ぐことです。

作業の効果は粘土の流動性によって評価されます。

絶縁ロボットの有効性は、絶縁ロボットが 1 時間以内に到達できるバニシング ゾーンの容量 (A) によって特徴付けられます。 射出性 A が、皮膚領域によって特徴付けられる射出性 Aq の技術的に許容される値よりも低いことが判明した場合、隔離ロボットは成功したと見なされます。 このようにして、断熱材は次の形式で書くことができます A≤Aq (1) A=Q/Рс-Р* (2) 区分的亀裂のある岩石の場合 Р* = Рb+Рпл+Рр (3) de Рb-bіchnyy Viceグルジア品種のРр – g.p.の発達の境界。 隣接する落下では、粘土化を最小限に抑えるために、自然の開いた亀裂を持つ岩石の場合は РbіРр = 0 А= Q/Pc - Рл (4)、その場合、Q = 0іА→0、

トーディ<Р* (5) Для зоны с открытыми трещинами формула (5) заменяется Рс=Рпл= Рпогл (6). Если давление в скважине определяется гидростатикой Рс = ρqL то (5 и 6) в привычных обозначениях примет вид: ρо≤Кп (7) и ρо= Ка=Кп (8). На практике трудно определить давление поглощения Р* , поэтому в ряде районов, например в Татарии оценка эффективности изоляционных работ проводят не по индексу давления поглощения Кп а по дополнительной приемистости Аq. В Татарии допустимые приемистости по тех. воде принято Аq≤ 4 м3/ч*МПа. Значение Аq свое для каждого района и различных поглощаемых жидкостей. Для воды оно принимается обычно более, а при растворе с наполнителем Аq берется меньше. Согласно 2 и 4 А=f (Q; Рс) (9). Т.е все способы борьбы с поглощениями основаны на воздействии на две управляемые величины (2 и 4) , т.е. на Q и Рс.

粘土地帯が成長する過程で粘土と戦う方法。

基礎の高度な粘土化の伝統的な方法は、粘土層の圧力損失の変化、または濾過媒体の変更に基づいています。 地層の圧力損失を減らす代わりに、追加の材料、ベントナイト、またはその他の目詰まりする液体の粘度を増加させると、粘土の強度は比例して元に戻ります。式 (2.86) からわかるように、粘度は存在しません。 ）。 実際には、パラメーターとサイズを調整することで、非常に狭い範囲内で粘度を変更できます。 粘土の道を忘れて、粘度を高めたバラで洗うことへの移行は、プラスチックからの移行の特殊性を確実にするために、科学的に準備された人々の心がこれらの国々に委ねられた後にのみ可能です。 粘土を被せる表面での圧力降下の低減に基づいた高度な粘土の改良方法は、深部掘削および掘削形成システムにおける均一化中の掘削のための洗練された方法と密接に結びついています。 シルト化している地層に浸透し、粘土の溝に沈降する掘削により、地層へのドリルの掘削から掘削採石場の経路への追加の移行が生じます。 粘土を避ける方法を使用して予防訪問を実行する場合、形成の真ん中にルクのサポートを作成する力はヴィコリストです。 このような支持体の強度は、亀裂の構造的および機械的力、溝のサイズと形状、地層への亀裂の侵入の深さに依存します。

粘土質の地層を掘削するときの掘削作業のレオロジー力の可能性を定式化するために、さまざまな非ニュートンに対する応力応力の堆積と変形速度 de/df を表す曲線 (図 2.16) を調べることができます。モデルはイヴスコジ・ロディナ。 ストレート 1 は、境界応力 t0 によって特徴付けられる粘塑性コアのモデルに対応します。 曲線 2 は擬塑性粒子の挙動を特徴づけており、流動性の増加に伴って応力増加率が増加し、曲線が形成されます。 ダイレクト 3 は、粘性の国 (ニュートン) のレオロジーの権威を破ります。 曲線 4 は、粘弾性強度とダイラタント強度の挙動を特徴づけており、変形の流動性が増加することにより接合応力が急激に増加します。 粘性の高い端には、水中の特定のポリマー（酸化ポリエチレン、グアーガム、ポリアクリルアミドなど）の弱い成分があり、大きな水力で川を渡るときに流体力学がサポートすることにより、力が急激に（2〜3倍）減少することを示しています。レイノルズ数 (トムズ効果)。 同時に、粘土水路を持つロシアのこれらの河川は、水路内の土壌の流動性が高いため、粘度が高くなります。 洗浄した通気孔を使用した掘削は、深穴を掘削する際の粘土の前進と除去を目的とした複雑なアプローチと方法の中での根本的なアプローチの 1 つです。 ドリルビットのエアレーションにより静水圧が減少し、それによって表面上で十分な強度でドリルビットを圧縮し、ドリルビットの通常の洗浄と、通過する細孔および地層流体の代表的なサンプルの収集が保証されます。 エアロゾル化破砕による洗浄を伴う掘削の技術的および経済的指標は、一般に、洗浄に水またはその他の液体が使用される掘削採石場の指標と同等です。 特に地層が異常に低い圧力にさらされている分野では、生産地層の成長も減少することは重要です。

効果的なアプローチは、粘土掘削穴を削除し、それを地表の循環掘削穴に導入することです。 それらの停滞の転移は、粘土の溝に作られたタンポンにあります。 これらのタンポンは、濾過 (粘土) ケーキと断熱粘土層を敷くための基礎となります。 V.F. ロジャーズ氏は、密封する薬剤は小さな粒子に形成され、掘削流体に導入されると掘削ポンプによって送り込まれる可能性がある任意の材料である可能性があると考えています。 米国では、粘土質のチャネルの閉塞は、100 種類以上の同様の組み合わせで停滞します。 密封剤、ビコリーの削りくずまたは靱皮、チャックフィッシュ、干し草、腐植物質廃棄物、ガッタパーチャの葉、ババ、ボラードボックス、パルプケーン繊維、エンドウ豆の殻、粒状プラスチック、パーライト、セラミックムジット、織物を入れた容器。 紙、苔、切った麻、セルロースプラスチック、皮、小麦ひも、豆、えんどう豆、米、鶏の羽、粘土の山、スポンジ、コーラ、石など。 。 たとえ閉塞の原因となっている開口部のサイズが不明であっても、閉塞の原因となっている皮膚物質の性質を研究室で判断することが重要です。

外国の慣例では、裏紙として「薄い」包装を提供することが特別に尊重されます。 ファーネスの考えは、粒子の最も高密度のパッケージングが等比数列の法則のサイズに従った細分化の心を示しているという事実に引き寄せられます。 粘土除去の場合、特に穴あけ加工の場合、サンプルの強度を最大限に発揮することで最大の効果が得られます。

もう一度言いますが、明確な特徴は繊維、血小板、顆粒に分けられます。 繊維状物質は、植物、動物、または鉱物に由来する場合があります。 ここには合成素材もあります。 繊維の種類とサイズは作業能力に大きく影響します。 掘削装置内での循環中の繊維の耐久性が重要です。 この材料は、直径 25 mm までの粒子で食物層や砂利の層を埋める場合や、粗粒 (3 mm まで) および細粒 (0.5 mm まで) の岩石の亀裂を埋めるときに良好な結果をもたらします。

プレートの材質は、粗い砂利層やサイズ 2.5 mm までの亀裂の目詰まりに適しています。 それらには、セロハン、マイカ、ルシュピンニャ、バボヴニャニ・ナシンニャなどが含まれます。

粒状材料：パーライト、詳細ガム、プラスチックスクラップ、エンドウスカーレットなど。 それらのほとんどは、直径 25 mm までの粒子で砂利の層を効果的に詰まらせます。 パーライトは、粒径 9 ～ 12 mm までの砂利層で良好な結果をもたらします。 サイズ 2.5 mm のエンドウ貝柱は、サイズ 3 mm までの詰まりひび割れが少なく、それ以上 (5 mm まで) およびサイズ 6 mm までの詳細なガム詰まりひび割れが発生します。 繊維状または板状の材料であっても、亀裂を 2 倍詰まらせる可能性があります。

粘土層の粒子や亀裂のサイズに関するデータが欠如しているため、繊維状物質と板状または粒状物​​質の混合物、セロファンと雲母、繊維状物質と光沢のある物質と粒状物質、および混合物質と粒状物質の混合物：パーライトガムやエンドウ豆と一緒に。 低い万力で粘土を除去する最良の方法は、繊維状物質と雲母の葉を加えて高カロリーの粘土を粉砕することです。 コア部分に配置された繊維素材がメッシュを形成します。 雲母の葉はこのネットワークを圧縮し、岩石のより大きな溝を詰まらせ、その上に薄くて厚い粘土地殻が形成されます。

ガス-水-ナフサ現象。 これらが理由です。 地層流体の存在の兆候。 症状の種類の分類と認識。

コアが研磨（洗浄またはグラウト注入）されると、コアは掘削孔から地層に流れ、コアが出現すると、地層から掘削孔に流れます。 探索の理由: 1) 掘削岩石中の流体の探索と地層の形成。 このタイプでは、層とのレベルに沿った中心部の気密性はなく、圧力が低くなります。 2) 掘削孔にかかる圧力が地層の圧力よりも低い場合、地層にかかる圧力が低下します。掘削孔における地層にかかる圧力が低下する主な理由は次のとおりです: 1) 洗浄水を追加しない器具に上がるときのドリル穴。 スヴェルドロビン近くのオートバレーに必要な装備。 ２）排水溝システム内で液体が表面から押し出される際の回転（ガス浴）および蒸気の処理によって、洗浄液の強度を低下させる。 脱ガスが必要です（機械的、化学的）。 3）狂った心の中のスヴェルドロワの嵐。 図には 2 つのレイヤーがあります。 最初の層は Ka1 と Kp1 によって特徴付けられます。 別の Ka2 ta Kp2 について。 最初の層 現場での掘削の罪 ρ0.1 (Mizh Ka1 i Kp1)、別の層 ρ0.2 (図)

他の層には粘土が含まれるため、最初の層の厚さで別の層を開けることは不可能です。 4) ポンプシャフト等の動圧バイスの鋭い振動。 静的応力の変化やコラム上のシールの存在にさらされるロボット。

5) 技術設計で採用された貯留層の厚さは、地層圧力 (Ka) の実際の分布とその地域の地質に関する知識が不足していたため、減少しました。 これが、探査孔に近づかないことがより重要である理由です。 6) スヴェルドロフスク沈没時の予測による陣形の悪影響の作戦解明の割合が低い。 d 指数、σ (シグマ) 指数などを予測するための非腐食的な方法。 7) 掘削リグからの張力の除去と油圧万力の減少。 地層流体の存在の兆候: 1) ポンプの一次容量における循環媒体のレベルの変化。 リブネミールが必要です。 2) 喉の芯からガスが出てくるのが見えるため、熱湯は避けてください。 3) 循環が停止した後も、火花はドリルビットを通って流れ続けます (ドリルビットがオーバーフローします)。 4) 高圧で地層の成長が抑制されない場合、圧力は急激に上昇します。 層からの油が十分にあると、溶けた油が側溝の壁に蓄積したり、側溝の亀裂の上を流れたりします。 貯水池の水が利用可能になると、P.Z.のパワーが変化します。 最終的にはその厚さが減少し、(塩水を加えた後) 粘度が減少または増加することがあります。 水の生成量が増加し、pH が変化し、電力が減少します。

流体の分類。 これは、必要なアプローチとその清算が複雑であるために実行されます。 これらは 3 つのグループに分けられます。1) 掘削プロセスと採用されている操業技術を中断しないように、地層流体の安全な供給を確保します。 2)。 3) 噴水 - 液体の侵入。追加の機能や機器 (コントロール ユニットで明らかなものを除く) の停滞が原因で液体が流入し、ドリル プレート バイス システムの故障に関連しており、ニュース全体を脅かします。 、girlovy所有物とドリルの緩んだ部分のレイヤー。

セメント橋の設置。 橋を設置するためのグラウト材のレシピの選択と準備における特殊性。

セメンテーションプロセスにおける最も重要な技術の 1 つは、さまざまな目的のためのセメントブリッジの設置です。 セメント橋の強度とロボットの効率の向上は、高度な掘削プロセス、ドリルの完成と運用に不可欠な部分です。 橋の構造、その耐久性は、損傷に対する保護の信頼性も意味します。 今日、業界は、低くて漏れやすい橋の設置、セメントの亀裂の急速な放出、柱パイプの固着などにしばしば問題があることを認識しています。 この複雑さは埋め戻し材の力だけによるものではなく、橋を設置する際の作業自体の特殊性によるものです。

高温の深部掘削では、試験作業中に、粘土やセメントの破片の激しいスラリーや沈み込みによって事故が発生することがよくあります。 場合によっては、ブリッジに漏れがあるか不十分であるように見えます。 橋の設置が成功するかどうかは、セメント石の成形の特殊性、および岩石やパイプ金属との「組み込み」の接触を反映する、さまざまな自然的および技術的要因に依存します。 したがって、工学テストとしての橋の建設以外の価値の評価と、その核心部分で明らかな精神の訓練、そして作業中の筋肉の訓練が行われました。

橋のメタ設置 - 豊富にモルタルで塗られた地平線への移行のために価値の高いセメント石の耐性のある水-ガス-油透過性フラスコの取り外し、新しいシャフトの掘削、ドリルビットの不安定で空洞の部分の交換、プラスチックのテストや大規模な修理を支援する前に、地平線をテストします。

動作する橋の性質に基づいて、橋は 2 つのカテゴリに分類できます。

1) 媒体またはガスの圧力を認識する方法、および 2) 別の立坑の掘削中、試験層の乾燥中、または他の種類の滝（橋、このカテゴリでは、ガスと水の不透過性および機械的価値も高い）。

工業データの分析によると、橋は最大 85 MPa、軸力は最大 2100 kN までプレスでき、橋の 1 m あたりの応力は最大 30 MPa まで増加できることが示されています。 このような重要性は、テストシートや他の種類の作業の助けを借りてドリルビットをテストするときに発生します。

セメント橋の建設は、橋の高さ、存在（または不在）、粘土ケーキの形成や柱上の過剰な穴あけによって大きく左右されることは疑いの余地がありません。 クレーピックの毛羽立った部分を取り除いた状態で応力を0.15～0.2MPaに設定します。 この場合、可能な限り最高点での橋の十分な高さは 18 ～ 25 m ですが、応力を軽減するには、ドリル (粘土) ボールの柱の壁に 1 ～ 2 mm の厚さの存在が必要です。したがって、橋梁の高さは、Nm ≥ Ale – Qm/pDc [τm] (1) de Н0 – 下部の設置深さの式を使用して決定する必要があります。橋の。 QM - 場所の軸方向の強調。これは、圧力の差とパイプストリングのサイズまたは層のテストによって決定されます。 Dс – ドリルビットの直径。 [τm] - 橋の構造。その重要性は埋め戻し材の接着特性と橋の設置方法の両方によって決まります。 水漏れを引き起こす圧力はピックの長さに正比例するため、ブリッジの気密性は接触面の高さと表面でも維持されなければなりません。 ケーシングとセメント石の間に、張力6.8～4.6MPa、厚さ3～12mmの粘土ピックを挟むことにより、水流の圧力が1m当たり均一に1.8MPaと0.6MPaとなり、ピックを行います。水中 1mコードあたり7.0MPa以上の圧力勾配がかかります。

ただし、ブリッジの気密性は取り付け方法によって異なります。 これに関連して、セメント橋の高さも重要です

Nm ≥ Ale – Рм/[∆р] (2) de Рм - 作動時間下でのバイスの差の最大値。 [∆р] – ブリッジとドリル壁の間の接触ゾーンに沿った流体の流れの許容勾配。 この値も主に橋の設置方法の深さと硬化するセメンテーション材料の種類によって決まります。 式(1)および(2)に従って計算されるセメント橋の高さの値は、より大きな値が選択されます。

橋の設置は柱をセメントで固定するプロセスに大きく依存しており、最終的には次のような特殊性があります。

1) 少量のセメンティング材料が使用されます。

2）フィラーパイプの下部には何も装備されておらず、ストップリングも取り付けられていません。

3) 腐植物質隔壁プラグを停滞させないでください。

4) 多くの場合、ドリル穴は橋の被覆を「切断」するために洗い流されます。

5) 底部には境界がなく、セメントと掘削ユニットの厚さの違いにより膨らむ可能性があります。

深い掘削は温度、圧力、ガス、石油などの要因の影響を受けるため、橋の設置は概念と方法の点で単純な作業です。 掘削孔の清浄度と流出および流出の流れの状態。 ドリルのケースのない部分にブリッジを取り付けると、大量の流入がドリルの海綿状化を防ぎます。

セメント橋は損傷する可能性がありますが、廃墟のままになります。 実践によると、ある場所でテストしたときに、新しいフィーダーに 3.0 ～ 6.0 MPa の軸方向の圧力を加えて 1 時間洗浄してもその場所が崩壊しなければ、その場所の力は人々の心に満足していることになります。新しいシャフトの穴あけ、およびパイプ柱の拡張でプラスチックをテストしました。

新しい幹を掘削するために橋を設置する場合、橋の高さには追加の許容値が発生します。 これは、橋の上部 (H1) の値により、許容される曲率の強さで新しい幹を穴あけする可能性が保証され、下部 (H0) が古い幹の確実な断熱を保証するという事実によるものです。 Nm = Н1 + エール = (2Dс * Rc) 0.5 + エール (3)

de Rc – ストブバーの曲率半径。

入手可能なデータの分析により、深い穴における信頼性の高いブリッジの除去には、同時に作用する複雑な要因が関係しており、これらの要因は 3 つのグループに分類できることが示されています。

最初のグループは自然の要因です。温度、圧力、地質条件 (海溝、亀裂、攻撃的な水、水、ガス、粘土) です。

もう 1 つのグループは技術的要因です。セメントの流れの流動性、パイプやリング空間での掘削、力のレオロジー力、バインダー材料の化学的および鉱物学的貯蔵、物理的および機械的、セメントの破砕と石の力、埋め戻しセメントの収縮効果、掘削破壊の堅さ、セメントと混合する際のドリルビットの凝固（高粘性ペーストの生成）、リングギャップのサイズと掘削孔でのパイプの偏心、接触時間緩衝材とセメント岩を粘土ピックで削ります。

3 番目のグループは主観的な担当者です。接着材料の頭の中から不快なデータを削除します。 研究室からのレシピの選択が間違っている。 ドリルビットの準備が不十分であり、粘度、CHP、水収量の値が高いドリルビット。 圧力媒体の量まで粉砕し、注入ツールを混合する場所、ドリルでセメントを混合するための試薬の投与。 セメントセメントユニットの強度不足による停滞。 セメントの強度不足による停滞。 橋の設置プロセスの組織レベルが低い。

温度と圧力の上昇により、すべての化学反応が集中的に加速され、その結果、濃縮（ポンプの無駄）と目詰まりの損傷が発生し、アノードを短期間循環させると販売できなくなります。

これまで、セメント橋を設置する主な方法は、パイプ柱に沿って設計された深さ間隔でセメントを炉心内に注入し、セメンテーションゾーンの上に柱をさら​​に上昇させて橋の下位レベルを下げるというものでした。 原則として、作業は個別のプラグなしで、またその動きを制御する手段なしで実行されます。 プロセスはスクイズラインの圧力によって制御され、パイプ柱と環状空間内のセメント破壊の一貫性によって保証され、セメント破壊は橋の設置期間中にドリルによって均等に取られます。 この方法の有効性は低い。

まず第一に、接着材料はケーシング柱のセメンテーション、コンクリート橋や密閉橋の設置に使用されることに注意する必要があります。 不明確なブリッジの設置やその障害、収斂物質の急速な抑制、およびその他の要因は主に、消火浴の観点から収斂物質のレシピの選択が間違っていたこと、または研究室で選択されたレシピからの添加剤の選択によるものです。調製時に収斂物質の存在が許容されます。

安定性を変えるには減衰項を減らす必要があり、高温高圧では減衰項が橋の設置による工作物の摩擦を少なくとも 25% 超える可能性があることが確認されています。 収斂剤のレシピを選択する際の多くの状況では、作業の詳細が、充填パイプの下部カラムの循環ラインにあるブリッジの設置やスロートのシールに対応していません。

高温のシンクやセメント接合部をサポートする万力では、短時間 (10 ～ 20 分) 後に循環が急速に増加する可能性があります。 したがって、循環は起こらず、充填パイプの大きな列が埋もれたように見えます。 その結果、セメント組成物を選択する際には、橋の設置プロセスに含まれるプログラムに従って、コンシストメーター (CC) でセメント組成物の硬化のダイナミクスを監視する必要があります。 セメントモルタルが固まる時間は精神を向上させる

Tzag>T1+T2+T3+1.5(T4+T5+T6)+1.2T7 (T1、T2、T3 の場合) - 毎日 1 時間を費やしてセメントを準備し、ポンプで注入し、穴に押し込みます。 T4、T5、T6 - 充填パイプの列を橋の切断現場まで移動し、喉を密閉し、橋の切断から準備作業を実行するのに 1 時間を費やします。 tt – 橋を切るのに 1 時間かかります。

同様のプログラムでは、高温の掘削とバイスでセメントブリッジを設置する場合、セメント研削と掘削の混合を3:1、1:1、1:3の比率で監視する必要があります。 セメント橋の設置が成功するかどうかは、実験室が選択したセメント調製レシピを正確に調製できるかどうかに大きく依存します。 ここで主に考慮すべき点は、選択した化学試薬の使用と、混合および水セメント混合の頻度です。 一体型以上の埋め戻し材を除去するには、中容量のバイカーからトレースを準備します。

凝集池における石油・ガス掘削時の合併症・事故とその進展 .

間隔をあけて掘削すると、強力な物理化学的作用と氷で固められた掘削孔の壁の浸食の結果として永久凍土が広がり、汚れた粘土質の堆積物が崩れ、掘削破砕の流れによって簡単に洗い流されます。 これにより、集中的な空洞の形成と、それに伴う岩石層の崩壊や降下が引き起こされます。

最も集中的な繁殖は、低血圧の品種と衰弱した品種によって行われます。 このような細孔の熱含有量は低いため、氷の含有量が多い場合には加熱が速くなります。

凍った岩の真ん中には、解けた岩の厚い層があり、多くの場合、万力でドリル穴を研磨するのが難しいため、穴の中の水の静水圧にわずかに打ち勝つことができます。 このような層の研磨はさらに激しくなる可能性があり、その除去と除去には特別なアプローチが必要になります。

永久凍土層では、0 ～ 200 m の範囲にある四半世紀で最も不安定な岩石を考慮すると、従来の掘削技術では、実際の掘削穴は公称の 3 ～ 4 倍を超える可能性があります。 強力な洞窟形成の遺産。 これには棚の出現が伴うため、多くの掘削では、関連するスラッジと導体に沿った崩壊が設計深さまで下げられました。

永久凍土の崩壊の結果、多くのエピソードにより導体や直線のたるみが妨げられ、また時にはドリルの喉部​​近くにクレーターが生じ、掘削ロボットの作業が不可能になった。

永久凍土層の拡大の間隔では、セメント破砕では穴を除去できない大きな洞窟での掘削破砕の停滞ゾーンの形成後に、ドリルのセメント固定と固定を確実にすることが重要です。 セメント結合は片側であることが多く、セメントリングは不良です。 これにより、層間流とグリフィンの形成、コアの些細な「層」の時点での細孔の凍結中の柱の破砕に好ましい環境が作成されます。

MMP を再構築するプロセスは複雑で、わずかに変更されています。 1 ボーリング孔の近くを循環する掘削孔は、岩石と氷の両方と熱力学的および流体力学的に相互作用しており、この相互作用は物理化学的プロセス (たとえば、マイナス温度のせいではない宝物「ロジネンニャム」) によって直接影響を受ける可能性があります。

現時点では、システムロック（氷）の浸透プロセスの証拠を明らかにすることが重要です。スヴェルドロヴィニーのステーション、スヴェルドロヴィニーのストフベリーの洗浄エリアを選択してください。 これらのプロセスは瞬間的であり、電位勾配 (温度、圧力、濃度) の速度で直接的です。 濃度、温度、圧力を制御します。 貫通隔壁の役割は、同じタイプの濾過ピックまたはドリル ボールのいずれかとして説明できます。 そして、凍った岩石、それを固める川のようなクリーミーな氷の倉庫には、さまざまな段階の鉱化を伴う不凍の間隙水が存在する可能性があります。 MMG1 の不凍水の量は、温度、河川の貯水量、塩分に依存し、経験式を使用して推定できます。

w = ああ〜 b .

1pa = 0.2618 + 0.55191nS;

1p(- b)= 0.3711 + 0.264S:

S – 岩の表面の穴。 m a/p G – 岩石の温度、「C.

開結晶ドリルホールと永久凍土（鉱化の第一段階の細孔空間）にドリルホールが存在することにより、浸透圧でヨウ素濃度による急速な振動のプロセスが始まります。 その結果、永久凍土が破壊される可能性があります。 掘削孔は、溶解塩の濃度によって間隙水に抗して動かされるため、氷と氷の間には、氷の融解温度の低下に伴う変態段階が存在する可能性が高い。 この破壊のプロセスが始まります。 そして、炉心の壁の強度の断片は主に、川の固まった岩である氷の中にあり、その場合、これらの心の中で、炉心の壁をつぎはぐ永久凍土の抵抗が無駄になり、それは可能性があります。空洞やスラッジプラグの形成、降下作業中の着陸と締め付け、ボーリング孔に下るケーシングストリング、掘削の洗い流しやグラウト注入目的のケーシングストリングなど、オシップや崩壊などの原因になります。

掘削孔と永久凍土の間隙水の鉱化段階が同じであるため、掘削孔のシステム - 岩石は等張流体で生成され、物理化学的流入による永久凍土の破壊は少量です。 。

洗浄剤の石灰化レベルが高くなると、廃水は石灰化が少なくなり、岩石からスヴェルドロフに移動します。 固定化された水の消費により、氷の機械的強度が変化し、氷が崩壊し、掘削されるドリル穴に空洞が生じる可能性があります。 このプロセスは、循環する洗浄剤の侵食作用によって強化されます。

塩辛い湿地による氷の破壊は、裕福な信者の作品に示されています。 レニングラード・ゴルヌィ研究所で行われた実験では、氷を洗う水中の塩分濃度が増加すると、氷の流れが激しくなることが示された。 それで。 循環水に 23 kg/m と 100 kg/m の NaCl を加えた場合、マイナス 1 ℃の温度での氷の融解強度は明らかに 0.0163 kg/年と 0.0882 kg/年になりました。

氷が溶けるプロセスは、塩分を含んだ洗い流された液体の乾燥と柔らかさにも影響されます。したがって、3% NaCl 溶液を氷の上に注ぐと、液体の質量は 100 ℃ の温度で氷に失われます。マイナス 1 'W 保管: 0.5 年後 0.62 p 1.0 年後 0.96 摩擦: 1.5 年後 1.96 摩擦。

永久凍土コアの温暖化の世界では、穴空間の一部が形成され、そこで洗浄液や分散媒も濾過できるようになります。 このプロセスは、永久凍土の崩壊に寄与する別の物理的および化学的要因である可能性があります。 永久凍土の中央部では一部の食塩の濃度が高く、中央付近では濃度が低くなるため、ワインは岩の中心付近で浸透流を伴うことがあります。 ストボールドリルを予約しておきます。

したがって、永久凍土層で掘削される掘削液の掘削ステーションへの物理的および化学的プロセスの負の流入を最小限に抑えるためには、何よりもまず、掘削ステーションでの掘削液成分の濃度が均一であることを保証することが必要である。 MMP 内の内部細孔の形成。

残念ながら、これは実際には常に可能であるとは限りません。 したがって、粘性のある岩石の掘削ワカサギの物理化学的注入からセメント質永久凍土氷を除去する必要があることが多くなります。このワカサギは氷の裸の表面だけでなく、表面に付着していることが多い内部細孔空間も覆っています。 。 これにより、ミネラルウォーターと氷が直接接触します。

AV Maramzin と A A Ryazanov が示しているように、塩水でのドリルの洗浄からより粘性の高い粘土質土壌での洗浄への移行中に、同じ濃度の NaCl でも氷の劣化の強さは 3.5 ～ 4 倍変化しました。 掘削現場に乾燥コロイド（CMC、SSB）を散布すると値はさらに減少し、掘削前の添加剤である高カロリーのベントナイト粘土粉末やハイパンの積極的な役割も確認されました。

このようにして、永久凍土の穴の掘削中の空洞の形成、スロートゾーンの崩壊、降下物や崩壊を防ぎます。 掘削掘削作業は、主に次のような影響を及ぼします。

母材の低い濾過速度:

MMP 内の氷の表面に厚く非浸透性の融解物を作成することが重要です。

低い消去起源の母。 母親は熱容量が低い。

濾液を再構成するため、品種間の真の破壊は生じません。

氷に対して疎水性であること。