媒体の廃棄物（放射線、ガス、蒸気）を振動させるために音を発する装置を使用する技術。 サウンドデバイス上のバイスの差の調整は、鋭い拡張と対称的です

標準 サウンドデバイス円形パイプライン（いずれかが改修されている場合）内の大量の液体、ガス、蒸気の損失を振動させるための差圧計とのセットに組み立てることができます。これは、パイプラインのサイズ、準備、および次の要件に従ってのヴィコナナの設置に応じて異なります。 GOST 8.563.1-97.

より小さな直径のパイプラインでは、音が鳴るデバイスを選択する必要がある場合は、個別のグレーディングの対象となる必要があります。 ストレージの実験値 G = f(Δp)。

GOST 8.563.1-97 では、使用できるデバイスのタイプについてさまざまなオプションが提供されています: ヘリカル、フランジ、トライラジアス方式のダイアフラム、万力の選択、ISA 1932 ノズル、トリムの有無にかかわらずベンチュリ パイプ 端部は短いものと長いものがあります、ベンチュラノズルは短いです。 標準ダイヤフラムは 0.2 ≤ β ≤ 0.75、標準ノズルは 0.3 ≤ β ≤ 0.8、ベンチュラ ノズルは 0.3 ≤ β ≤ 0.75 に設定されています。 特定の種類の測深装置は、装置のサイズ、必要な精度、必要な圧力の許容量に応じて選択されます。

音響デバイスの幾何学的類似性を達成するには、音響デバイスの最大幅であるダイアフラムを簡単に見てみると、GOST 8.563.1-97に従って製造する必要があります。 1. ダイヤフラムの端は平らで互いに平行でなければなりません。 境界Ｄにおける端部の短さは１０ －４ ｄ以下によるものであり、出力端は境界において０．０１ｍｍの粗さを受ける。 ダイヤフラムが両方向の流れを減衰させる役割を果たす場合、両側のエッジの粗さは 10 -4 d を超えず、この場合の最終的な拡張は鋭利になり、両側のエッジは鋭利になります。丸み半径は 0.05 mm 以下です。 丸めの半径が 0.0004d に設定されているため、前縁の鮮明さの補正乗数は 1 に等しくなります。 d ≥ 125 mm の場合、脳は歪んでいます。 開口部の表面の粗さは１０ －５ ｄを超える場合がある。

ダイアフラム E の厚さは 0.05D までの範囲にする必要があり、材料の平坦度の間にΔr を同時に注入した場合の変形の存在により厚さが決定されます。

絞り開口部の円筒部の深さは0.005D～0.02Dの範囲でご使用ください。材料が残りの数値を超える場合は、出口側に45±15°のテーパーを付けた最終面となります。 。

小さい 1.:

a - 窓から開けます。 b – h リングチャンバー (Kutov 法); c - フランジの開口部を通過 (l1 = l2 = 25.4 mm のフランジ法、l1 = D および l2 = 0.5D の三半径)

カットアウト法によるバイス p1 および p2 の選択は、隣接する円筒形の開口部 (図 1、a) を通じて、またはギャップまたはグループのグループでリングの内側の空のパイプラインに接続する 2 つのリング チャンバーから実行されます。均等に分散された開口部 (小さい 1 、 b)。 ダイヤフラムとノズルの追加デバイスの設計は同じです。 リング チャンバーを備えたサウンド デバイスは、特に局所的な流れの乱れが存在するため、操作が簡単です。リング チャンバーにより、パイプ ステークに沿った圧力の調整が確実に行われるため、パイプの直線部分を短縮するときにバイスで差をより正確に取り除くことができます。パイプライン。

万力を選択するフランジおよびトリラジアス方法では、スタンド上で最初の方向 l1 = l2 = 25.4 mm、もう一方の方向 l1 = D および l2 = 0.5D に回転される円筒形の開口部を通して差が測定されます。ダイヤフラム面との関係（図1、 ）。 バイスの選び方により完成率が異なります。

で 音響機器の設置絶滅の破壊に参加するには、多くの人々の意識を高める必要があります。

パイプライン近くの音響装置パイプラインの軸に対して垂直に配置する必要があります。 開口部の場合、非垂直度は 1° を超える場合があります。 音を発するデバイスはパイプライン全体から逃れる必要があります。

サウンド デバイスの前後の 2D パイプライン セクションは円筒形で滑らかで、出っ張りやリベット、溶接の継ぎ目などの目に見える成長や凹凸はありません。

サウンドデバイスに入る前後に電流が流れることを確認することが重要です。 このような流れは、設置の前後にパイプラインへの直接接続が存在することによって確保されます。 これらのプロットでは、音を発する装置の入口または出口での流れの流体力学を妨げる可能性のある装置が設置されていても問題ありません。 これらのプロットの多くは、膝、バルブ、ティーによってもたらされる流れが、音を発するデバイスに到達する前に平滑化できるようなものでなければなりません。 音を発する装置の前の流れを妨げることがより重要であり、その後ろではそれほど重要ではないという事実に注意を払う必要がある場合は、バルブとバルブ、特に調整可能なものを取り付けることをお勧めします。コントロールユニットの後。 音が鳴る装置前の直線部分のL Kを2倍にし、排水径より下にある

パイプラインの直径 D と自治体の支援の種類、直線セクションに拡張、L K1 /D = a to + b to sk、de ak、b to、c to - 自治体の支援の種類に含まれる定数係数。 この値と、9 種類の足場支持体の L K1 /D の最小値を表に示します。 1.

表 1. ダイヤフラムまでの直線部分の最小口径

第 2 段階以降は最後の折れ線プロットまで短縮できますが、それ以外の場合は完了係数が ±0.5% になるまでさらに短縮されます。

制御された媒体はパイプラインの横断セクション全体をカバーし、音声を発するデバイスを通過するときに音声の位相状態が変化しないことが必要です。 制御された中間から見える結露、おがくず、ガス、または破片が、音を発する装置の近くに蓄積する可能性は低いです。

差圧計は2系統の音響装置に接続されています（ 衝撃管 ) 内径が少なくとも 8 mm のもの。 50 m までの接続線の二重化は許可されていますが、大規模な動的衝突の可能性があるため、15 m を超えて接続線を接続することはお勧めできません。

正しく調整するには、差圧計の入力側の差圧を、音を発する装置によって発生する差圧に調整する必要があります。 音響装置と差圧計の違い 混乱なく伝えることができます。

ただし、両方のパイプの中央を閉じるために万力のようなものがあると便利です。 本当の心では、嫉妬は破壊できるのです。 たとえば、ガス損失の場合は、ライン内にさまざまな量の凝縮水が蓄積することが原因である可能性があります。また、ガス損失の場合は、たとえばガス球の蓄積が確認できる場合もあります。 これを確実に行うには、接続ラインが垂直であるか、少なくとも 1:10 の隙間がある必要があり、ラインの端には凝縮水またはガスのコレクターがなければなりません。 さらに、パルスチューブの不均一な加熱または冷却を避けるために、損傷したパルスチューブを分離する必要があります。これにより、液体の厚さが不均一になり、パルスチューブが補充され、さらなる誘拐が発生する可能性があります。 蒸気が失われた場合、乾燥した蒸気容器に到達できるように、両方のパルス チューブ内の凝縮水の一貫性と強度を確保することが重要です。

音を出す機器は1台まで、差圧計を複数台接続できます。 この場合、ある差圧計の接続ラインを別の差圧計の対応するラインに接続することができます。

死ぬとお金がかかる 差圧計はサウンドデバイス 1 の下に設置することをお勧めします。これにより、対応するラインおよび差圧計内のガスの存在が排除され、漏れている中央から確認できます (図 2、a)。

小さい 2. 音響装置の下側（a）と上側（6）に差圧計を設置して中央が振動する場合の接続線のスキーム：

1 - 音を出す装置。 2 – 遮断バルブ; 3 - パージバルブ; 4 – ガスコレクター; 5 - 分割船舶

水平で細いパイプラインの場合、接続ラインは、ガスがラインに入ったりパイプラインから落ちたりするのを防ぐために、遮断バルブ 2 を介してパイプの下半分 (下部ではなく) に接続する必要があります。 差圧計が依然として音響装置の上に設置されている場合（図 2、b）、流路の最も重要なポイントにパージバルブ付きのガスコレクター 4 を設置する必要があります。 ラインが隣接するセクションから形成されている場合 (たとえば、交差点をバイパスする場合)、ガスコレクターはスキンセクションの最も近い点に設置されます。 差圧計が音響装置の上に設置されている場合、もう一方の近くのパイプにも同様のネジが設置されており、対応するラインのパイプからガスが侵入する可能性を減らすために、パイプラインの下に少なくとも0.7 m低くされています。 。 すべてのラインのブローはバルブ 3 を介して行われます。

成功したラインで攻撃的なメディアの損失が確認された場合は、音を発するデバイスの近くにメディアがインストールされている可能性があります。 分割船 5. 分離容器と差圧計の間の対応するラインは、多くの場合、容器自体が中性媒体で満たされており、その厚さはビクネーションされた攻撃性媒体の厚さよりも厚い。 レシュタは、コントロールされたミドルで満たされたサウンドが鳴るデバイスへのラインを判断します。 また、制御された中間のセクションの表面と中間のセクションは容器の中央にあり、両方の容器の等しい部分は同じです。

別個の媒体は、制御媒体と化学的に相互作用せず、混合せず、反応を引き起こさず、容器、対応するラインおよび差動装置の材質に対して攻撃的でないように選択されます。メーター。 ほとんどの場合、水、鉱物油、グリセリン、および水とグリセリンの混合物がベリージュースに混合されます。

死ぬ時はガスを使う 凝縮水が接続ラインに溜まってパイプラインに流れるように、音を発する装置に差圧計を取り付けることをお勧めします（図3、a）。

小さい 3. 音響装置の上部（a）と下部（b）に差圧計を設置し、ガス損失を低減した接続ラインのスキーム：

1 - 音を出す装置。 2 – 遮断バルブ; 5 - パージバルブ; 4 - 凝縮水コレクター

以下のラインは、シャットオフバルブ 2 を介してサウンディングを行う装置の上半分に接続する必要があり、その敷設は垂直に実行する必要があります。 接続ラインを垂直に敷設することが不可能な場合は、パイプラインまたは凝縮水コレクターの近くにフリンジを付けて接続ラインを敷設する必要があります。 4. 差圧計を装置の下に移動すると、音が噛むように同様の故障を回避できます（図）。 .3、b)。 ラインの最後まで腐食性ガスがなくなると、分割容器のスイッチが入ります。

過熱水蒸気が失われると 絶縁されていないドレンラインは凝縮水で満たされます。 両方のラインの凝縮水と温度の差は、いかなる理由であっても同じままです。

音を鳴らしているデバイスの近くの両方の接続ラインの凝縮水の上部レベルを安定させるには、 同等の凝縮容器 。 レベリング容器の目的は、図を使用して説明できます。 4.

小さい 4.:

a-c - 悪徳の違いが消滅する段階

均圧容器がないことと蒸気の損失により、両方のパルス管に凝縮がないことは許容されます。 音を発する装置の磨耗が進むと差圧が増加し、下部の膜ボックスが収縮し、上部の膜ボックスが伸長します (図 4、b)。 差圧計の下部の「正」チャンバーにあるフィッティングボックスを交換すると、「正」パルスチューブから凝縮水が流れ、その結果、その中のレベルが量 h だけ減少します。 差圧計の上部の「マイナス」チャンバーから、凝縮水はパルス管と蒸気ラインに排出されます。そうでない場合、凝縮水排出の高さは変化しません。 凝縮水と沈降した凝縮水の差により圧力差が生じ、音響装置内の圧力差が変化します。 したがって、硝子体手術の測定値は過小評価されます。 コストの増加により、成長が絶対的に失われることに注意することが重要です。

誘拐は変化 h に還元できることがわかります。 この目的のために、等しい凝縮容器（図5）がパルス管の端に設置されています - 水平方向に間隔をあけて配置された大きな断面の円筒です。 これらの容器の断面積は大きいため、そこから流出する凝縮水はあまり変化せず、差圧計で測定される差は、サウンディングしている装置の違いと等しいと考えることができます。

ペアを振動させるときは、差圧計をデバイスの低い位置に移動して、対応する線から再び見やすくするために、1と等しい容器2の音を鳴らします（図5、a）。

小さい 5. 音響装置に差圧計を下側 (a) と上側 (b) に取り付けた場合の減衰蒸気損失の接続ラインの図:

1 - 音を出す装置。 2 – 同等の容器。 3、4 - 閉じたブローバルブ。 5 - ガスコレクター

音を発する装置に差圧計を取り付けることは許可されていますが、接続ラインの最上部にガスコレクタ5（図5、b）、位置3、4 - ロックを取り付ける必要があります。そしてブロワーバルブ。

標準的な音響装置を差圧計と組み合わせて、円形パイプライン内の液体、気体、蒸気の流量と体積を（変化することなく）測定できます。

直径の小さいパイプラインで音の出るデバイスを選択する必要がある場合は、音を個別に調整する必要があります。

実験による寿命の決定

SU タイプの最も幅広く、最も広範なバリエーション: ヘリカル、フランジ、およびトリラジアス万力選択方法を備えたダイヤフラム、ISA 1932 ノズル、端部が切断されたものと切断されていないものを備えたベンチュラ パイプ、短いものと長いもの、ノズル ベンチュリには短いものと長いものがあります。 標準のダイヤフラムは、洗浄水が 0.2 まででノズルがベントの場合に固着します。

トゥリ - で。 特定の種類の測深装置は、装置のサイズ、必要な精度、必要な圧力の許容量に応じて選択されます。

システムの幾何学的類似性を高めるには、音を発する可能な限り最大のデバイス、つまり図に示す振動板を準備する必要があります。 12.4. ダイヤフラムの端は平らで、互いに平行です。 境界Ｄにおける端部の短さは、外側の端部が０．０１ｍｍの境界の粗さの原因であるが、それ以上ではない。 ダイヤフラムが両方向の流れを和らげる役割を果たす場合、両側のエッジはそれ以上砕けなくなります。もちろん、口ひげの丸みが 0.05 mm 以下であるため、両側のエッジは歓迎されます。 。 丸めの半径が 0.0004d に設定されている場合、前縁の鋭さの補正乗数は 1 に等しくなります。 プリム・シャは気を付けた。 開口部の表面の荒れは過度の加工によるものではありません。

小さい 12.4. バイスの選択方法:

a - 窓から開けます。 b – h リングチャンバー (Kutov 法); c - フランジの開口部を通過 (l1 = l2 = 25.4 mm のフランジ法、l1 = D および l2 = 0.5D の三半径)

ダイヤフラム E の厚さは 0.05D までの範囲にする必要があり、その厚さは材料全体の平滑度 Δp を注入したときの変形の程度に基づいて決定されます。 横隔膜の作用がロズラクンコワの作用よりも小さい場合、指定された完了係数 (12.18) が破壊される前に、δE の破壊が許可されます。

ダイヤフラム開口部の円筒部分の深さは 0.005D ～ 0.02D の範囲にする必要があり、材料が残りの数を移動する場合、出口側には最終テーパ 45 ± の最終面が存在します。 15°。

カットアウト法によるバイス p1 および p2 の選択は、円筒形の開口部 (図 12.4、a)、または 2 つのリング チャンバーから実行され、その外皮は内部の空のパイプラインに接続され、単一のギャップまたはグループに接続されます。カラムに沿って均一に分散された開口部 (図 12.4)。 b）。 ダイヤフラムとノズルの追加デバイスの設計は同じです。 リング チャンバーを備えたサウンド デバイスは、特に局所的な流れの乱れが存在するため、操作が簡単です。リング チャンバーにより、パイプ ステークに沿った圧力の調整が確実に行われるため、パイプの直線部分が短くなり、より正確にバイスの差を引き裂くことができます。パイプライン

万力を選択するフランジおよびトライラジアス方法では、スタンド上の最初の点で移動させた円筒形の開口部の端を通して差を測定します。
mm、および別のタイプのダイヤフラム表面 (図 12.4、c)。 バイスの選び方により完成率が異なります。

音響機器を導入する場合、絶滅を避けるためには多くの人の意識に働きかける必要があります。

パイプライン内の測深装置は、パイプラインの軸に対して垂直に成長する必要があります。 開口部の場合、非垂直度は 1° を超える場合があります。 音を発するデバイスはパイプライン全体から逃れる必要があります。 装置の開口部の軸がずれても、パイプラインの軸に沿って音が高くなりすぎることはありません。 軸の変位が規定値を超える場合、またはそれ以下の場合は完了係数(12.18)が失われるまでδex=0.3%を加算します。 軸の変位が規定の制限値を超える場合、コントロールユニットの取り付けは許可されません。

サウンド デバイスの前後の 2D パイプライン セクションは円筒形で滑らかで、出っ張りやリベット、溶接の継ぎ目などの目に見える成長や凹凸はありません。 直径の変化が平均値を超えないため、パイプラインは円筒形であると見なされます。 別のケースでは、SS への上り lh の棚の高さ h は両方の心を満足させます。

次に、強盗係数はδh = 0.2%を追加して完成します。

サウンドデバイスに入る前後に電流が流れることを確認することが重要です。 このような流れは、設置の前後にパイプラインへの直接接続が存在することによって確保されます。 これらのプロットでは、音を発する装置の入口または出口での流れの流体力学を妨げる可能性のある装置が設置されていても問題ありません。 これらのプロットの多くは、膝、バルブ、ティーによってもたらされる流れが、音を発するデバイスに到達する前に平滑化できるようなものでなければなりません。 母親が尊重する必要がある場合、音を鳴らしているデバイスの前の流れを妨げることがより重要であり、その後ろ、次にネジを妨げることははるかに重要です。

表12.2

ダイヤフラムまでの直線部分の最小ベアリング

特に調整されたバルブをコントロールユニットの後に取り付けることをお勧めします。 サウンディング装置の前の直線プロットの深さ Lk は、排水直径 β、パイプラインの直径 D、および直線プロットに拡張されたシートサポートの種類に基づく必要があります。

ローカルサポートなどの永続的な係数。 この値と9種類の局所支持体に対するLк1/Dの最小値を表に示す。 12.2.

そこで、場所のサポート「ザスフカ、フルパスロッカークレーン」の種類については、 サウンドデバイス以降の直線セクション L2 の残りは、番号のみに保持する必要があります。 at = 0.8 制御ユニットの前の直線プロットの数を、±1% を超えないように、δL の追加損失が生じる値に変更することができます。 損失は​​δс0の値に従って計算され、次の式に従って保険されます。

ストレートプロットの効果的な開発からロズラクンカプロットまで。 誘拐が確定する

第 2 段階以降は線形プロットの終わりまで短縮することができます。それ以外の場合は、完了係数が 0 になるまでさらに短縮します。

制御された媒体はパイプラインの横断セクション全体をカバーし、音声を発するデバイスを通過するときに音声の位相状態が変化しないことが必要です。 制御された中間から見える結露、おがくず、ガス、または破片が、音を発する装置の近くに蓄積する可能性は低いです。

差圧計は、内径が少なくとも 8 mm の 2 本の別個のライン (衝撃管) を使用して音を出す装置に接続されています。 50 m までの接続線の二重化は許可されていますが、大きな動的崩壊の可能性があるため、深さ 15 m を超える接続線を接続することはお勧めできません。

正しく調整するには、差圧計の入力側の差圧を、音を発する装置によって発生する差圧に調整する必要があります。 音を出す装置の違いが干渉することなく差圧計に伝わらなければなりません。

ただし、両方のパイプの中央を閉じるために万力のようなものがあると便利です。 本当の心では、嫉妬は破壊できるのです。 たとえば、ガス損失の場合は、ライン内にさまざまな量の凝縮水が蓄積することが原因である可能性があります。また、ガス損失の場合は、たとえばガス球の蓄積が確認できる場合もあります。 これを確実に行うには、接続ラインが垂直であるか、少なくとも 1:10 の隙間がある必要があり、ラインの端には凝縮水またはガスのコレクターがなければなりません。 さらに、パルスチューブの不均一な加熱または冷却を避けるために、損傷したパルスチューブを分離する必要があります。これにより、液体の厚さが不均一になり、パルスチューブが補充され、さらなる誘拐が発生する可能性があります。 蒸気が失われた場合、乾燥した蒸気容器に到達できるように、両方のパルス チューブ内の凝縮水の一貫性と強度を確保することが重要です。

音を出す機器は1台まで、差圧計を複数台接続できます。 この場合、ある差圧計の接続ラインを別の差圧計の対応するラインに接続することができます。

差圧計が紛失した場合は、1 の音が鳴る下部装置を設置することをお勧めします。これにより、対応するラインと差圧計へのガスの侵入を防ぎ、漏れているラインから確認できます (図 12.5、a)。

小さい 12.5。 音を出す装置の下部（i）と上部（b）に屈折計を設置して中心を振動させるときの接続線のスキーム：

1 - 音を出す装置。 2 – 遮断バルブ; 3 - パージバルブ; 4 – ガスコレクター;

5 - 分割船舶

水平で細いパイプラインの場合、接続ラインは、ガスがラインに入ったりパイプラインから落ちたりするのを防ぐために、遮断バルブ 2 を介してパイプの下半分 (下部ではなく) に接続する必要があります。 差圧計が依然として音響装置の上に設置されている場合 (図 12.5 b)、接続ラインの最も重要な箇所に、パージバルブを備えたガスコレクター 4 を設置する必要があります。 ラインが隣接するセクションから形成されている場合 (たとえば、交差点をバイパスする場合)、ガスコレクターはスキンセクションの最も近い点に設置されます。 より高音の装置に差圧計を設置する場合、残りの1台に近い配管にはU字管を敷設し、管路より0.7m以上低くして配管内からのガスの侵入を低減します。対応する行。 接続ラインのブローはバルブ 3 を通じて発生します。

攻撃的な媒体が失われた場合、サウンドデバイスに近い接続ラインに分割容器を設置することが可能です5。 別個の容器と差圧計の間の接続ライン（多くの場合、皿自体と中性混合物が充填されている）、その厚さはアグレッシブミドルの厚さよりも厚い。 レシュタは、コントロールされたミドルで満たされたサウンドが鳴るデバイスへのラインを判断します。 また、制御された中間のセクションの表面と中間のセクションは容器の中央にあり、両方の容器の等しい部分は同じです。

別個の媒体は、制御媒体と化学的に相互作用せず、混合せず、反応を引き起こさず、容器、対応するラインおよび差動装置の材質に対して攻撃的でないように選択されます。メーター。 ほとんどの場合、水、鉱物油、グリセリン、および水とグリセリンの混合物がベリージュースに混合されます。

ガスが失われていると思われる場合は、対応するラインに溜まった凝縮水がパイプラインに流れることができるように、サウンドデバイスの上に差圧計を設置することをお勧めします（図12.6a）。 以下のラインは、シャットオフバルブ 2 を介してサウンディングを行う装置の上半分に接続する必要があり、その敷設は垂直に実行する必要があります。 接続ラインを垂直に敷設することが不可能な場合は、パイプラインまたは凝縮水コレクターの近くにフリンジを付けて接続ラインを敷設する必要があります。 4. 差圧計を装置の下に移動すると、音が噛むように同様の故障を回避できます（図）。 .12.6、b)。 ラインの最後まで腐食性ガスがなくなると、分割容器のスイッチが入ります。

小さい 12.6。 音を鳴らす装置の上部 (i) と下部 (b) に差圧計を取り付けて、ガスが失われたときの接続ラインの図。

1 - 音を出す装置。 2 – 遮断バルブ; 3 - パージバルブ; 4 - 凝縮水コレクター

小さい 12.7。 蒸気消費量の世界における復水器の均等化の意味を説明する図:

a-c - 悪徳の違いが消滅する段階

過熱水蒸気が失われると、断熱されていない排水ラインが凝縮水で満たされます。 両方のラインの凝縮水と温度の差は、いかなる理由であっても同じままです。

両方のラインの凝縮水の上部レベルを安定させるために、音が発生する装置の近くに同じ凝縮容器が設置されます。 レベリング容器の目的は、図を使用して説明できます。 12.7。 均圧容器がないことと蒸気の損失により、両方のパルス管に凝縮がないことは許容されます。 音を発する装置の磨耗が進むと差圧が増加し、その結果、下部の膜ボックスが収縮し、上部の膜ボックスが伸長します (図 12.7、b)。 差圧計の下部の「正」チャンバーにあるフィッティングボックスを交換すると、「正」パルスチューブから凝縮水が流れ、その結果、その中のレベルが量 h だけ減少します。 差圧計の上部の「マイナス」チャンバーから、凝縮水はパルス管と蒸気ラインに排出されます。そうでない場合、凝縮水排出の高さは変化しません。 沈降した凝縮水の差により圧力差 hρg が生じ、圧力差が変化します。 サウンドデバイス内。 さて、差圧計では10分の1の差があるということですね。 ビトラトミールの測定値は過小評価されます。 コストの増加により、成長が絶対的に失われることに注意することが重要です。

誘拐は変化 h に還元できることがわかります。 この目的のために、等しい凝縮容器（図12.8）がパルス管の端に設置されます-水平方向に間隔をあけて配置された大きな断面の円柱です。 これらの容器の断面積は大きいため、容器から流出する凝縮水はその値を変化させるのに十分ではないため、差圧計によって測定される差Δpdは、差と同等に考慮することができます。 サウンドデバイス内。

小さい 12.8。 音を出す装置の下側（a）と上側（b）に差圧計を取り付けて、振動する蒸気が失われたときの接続ラインの図：

1 - 音を出す装置。 2 – 同等の容器。 3、4 - 閉じたブローバルブ。

極端な変化の硝子体手術パイプラインの近くで局所的な音を発生させる装置（サウンドデバイス）と、差圧を測定する差圧計で構成されます。

音を鳴らす装置の動作原理は攻撃に基づいています。液体、ガス、または蒸気の流れが音を発するパイプラインを流れると、位置エネルギーの一部が運動エネルギーに変換されます。 流れの平均流動性が増加し、その結果として装置内に圧力差が生じ、その量は音声の損失によるものです。

サウンド デバイスは、正規化されたデバイスと非正規化されたデバイスの 2 つのグループに分類されます。 最初のグループの前には、ダイヤフラム、ノズル、ベンチュラ パイプがあります。 ダイヤフラムとノズルは直径 50 mm 以上の円形パイプラインに設置され、ベンチュリ管は直径 100 mm 以上のパイプラインに設置されます。

音響装置の別のグループには、二重ダイヤフラム、杭の 1/4 のサイズのプロファイルを備えたノズル、および小さなパイプライン直径で粘性液体の損失を凍結するために使用されるその他の装置があります。

ダイヤフラム(図 31) チャンバー A - 追加のリング チャンバー用のバイス パルスの選択と、チャンバーレス B - 追加の開口部用のバイス パルスの選択があります (表 13)。 ダイヤフラム ディスクの厚さは 0.1 D 未満です (D はパイプライン通路の直径です)。

ダイヤフラム付きチャンバーディスク、ガスケット、2 つのリング チャンバーに折りたたまれます。 リングカメラはダイヤフラムの前後の圧力を調整します。 直径 D のパイプラインの場合、ディスクの厚さは 3 mm< 150 мм и 6 мм для трубопроводов диаметром 150 < D < 400 мм.

直径が 50 mm 以上のパイプでは、ノズルが詰まる可能性があります。 ノズル図を図に示します。 32. 上部は追加のリング チャンバーの背後にある万力のパルスを選択し、下部は追加の開口部の背後にあるインパルスを選択します。 少量ずつリリースされます。

ベンチュリ管が鳴っていて、徐々に鳴って穂軸ほどの大きさに広がります。 この形状により、ダイヤフラムとノズルにかかる圧力が軽減されます。 ベンチュリ管は、入口および出口のコーンと円筒形の中間部分で構成されます (図 33)。

ベンチュリ管は、出口コーンの直径がパイプラインの直径と等しいため長いと呼ばれ、パイプラインの直径より小さいため短いと呼ばれます。

サウンド デバイスは、生き残るための最もシンプルで、安価で、最も信頼性の高い方法です。 標準デバイスのサウンドの段階的特性は、rozrunkovy の方法で示すことができますが、透明なビトラトマーでは必要ありません。 音響装置は皮膚ビトラトマー独自のものです。

オーバーホールしたデバイスの場合、最も音が停滞しているダイアフラムが見つかった場合、ダイアフラムの拡張を利用して水と湿気（ガス）の損失を減らします。

指定された通路開口部の大きさに音の出る火室を設置します。

1. ダイヤフラムの貫流セクションの面積からパイプラインの面積までに追加の係数が費やされることが知られています。

2. レイノルズ基準に従った保険。最大および最小の出費に対応します。

3. チャートの背後、グラフの助けを借りて（図34）、値が決定されます。

4. ダイヤフラムを取り付ける際に圧力を加えても安全です

実際にダイヤフラムを取り付ける際の圧力は許容値以下となります。

1. 動作温度におけるダイヤフラム通路の直径は次のとおりです。

6. 温度 20 °C における既知の通路の直径:

7. 次の式を使用して式を確認します。

1. 水分層の厚さは重要です。

2. 膨張係数 e = 1 として、製品の配向値がわかります。

1. この保険は、総投資コストと最小投資コストに関するレイノルズ基準に基づいています。
2. グラフ（除算図34）の背後で、方向の値が計算されます。 匂いは一貫して 0.445 と 0.673 です。
3. グラフ(図36)の外に展開した係数値はe = 0.975であることがわかります。
4. 創造の価値 aa 8 = 0.292 を明らかにしましょう。 0.975 = 0.287。

1. 作成を明確にするために、a a 8 は a i a を意味します (図 34 の分割):

許容可能な値より小さい値は拒否します。

1. 音を発するデバイス上で万力を使用することが可能です (図 35 を参照): AP d = 55%。

10. 式の背後にある式を確認します

同様のデバイス 差圧計それらの二次的な適応は、世界中のさまざまな考え方にとって重要なものになるかもしれません。

硝子体手術汎用的に聞こえるデバイスを使用すると、幅広い圧力、温度、パイプライン直径でほぼすべての単相 (1 相または 2 相) 媒体の廃棄物を振動させることができます。

差圧を変化させることによる硝子体組織の膨張は、開口部の直径およびノズルまたはダイアフラムの他のサイズ、硝子体組織切開係数、レイノルズ数によって決定される振動のダイナミックレンジに減少します。圧力を変更し、音が鳴るデバイスの圧力を使用し、拡張の倍率を調整し、万力のガスも失います。 パイプラインを減圧するには、最大（境界）、平均、最小の廃棄物、ガスの圧力と温度の範囲、振動パイプラインの内径と材質、通常の考えを超えたガス貯蔵またはその厚さ、許容される廃棄物を設定します。最大の消耗を示す万力または万力の限界差、および差圧計ビトラトマーが設置されている場所の平均気圧。

ロズラフンキの方法論。穂軸を開始する前に、差圧計、ビトラトマー、圧力計、温度計の種類と精度クラスを選択します。 このようにして破壊が行われます。

1. 有効数字3桁に四捨五入した追加係数 Z最大（境界）支出の値をその前に代入する場合 Q n. 等、温度と圧力、通常の考えを超えたガス密度 ρn、一貫性係数 Zおよび付近のパイプラインの直径 D:

値が求まれば、差圧の設定と圧力損失の設定の2種類の調整が可能です。 バイスとのリミット差動設定時 Δ r pr、ノモグラム図によると、 8.11 検出された要素のサウンドデバイスにフロントフロントサウンドm（モジュール）が割り当てられます Zデバイスに与えられた所定の限界差圧により、Δ の音が鳴ります。 r pr、。 モジュールのフォワード値が見つかりました メートル値を式に置き換えます たαそして前線支出係数を計算します α .

2. 加算係数は有効数字4桁以内で計算されます。 mα

デ ε ・上限差圧差圧計のガス膨張補正乗数Δ r pr , ; Δ r pr, - 音を出す装置のバイスの上限差、kgf/m 2 。

3. モジュール m の値を、精度から式の背後にある有効数字数桁まで大幅に調整します。

m = mα/α.

4. モジュールの意味を明確にする メートル拡張の補正乗数の新しい値を見つけて、次の差を計算します。

今すぐ値を計算しましょう ε 明確にしましょう。 この差を0.0005から取得すると、値が計算されます メートルі ε 残ったものを尊重します。

5. 直径は重要です d選択した残りの部分で絞りを開きます メートル

6. 無駄係数の値が判明しました α 、拡張用に調整可能な乗数 ε 、 直径 d絞りとΔを開く r pr, p1, T1, pHі Zガス消費量の値を決定し、ガス消費量の限界を確認するために使用されます。 Q n. 等。 オトリマンの意味 Q n. 等。 規定値から0.2%変動する必要はありません。 ガス損失限界値が指定値から 0.2% を超えて増加していることが判明した場合、ガス損失限界およびダイヤフラム パラメータの必要な変更がなくなるまで膨張が繰り返されます。

7. モジュールの意味の大幅な新たな明確化 メートル、 直径 d絞りを開けて係数も無駄にする α そしてそれは再保険可能です。 限界ガス損失の指定値が指定値から 0.2% を超えて変わらない場合、その値は指定されます。 メートル, dі α 、音が鳴るrozhrakunku arkushkaデバイスに固定されています。

8. 最小レイノルズ数と最大レイノルズ数、および境界値を伴う最小レイノルズ数と等しい最小レイノルズ数

9. ダイヤフラムのサイズは重要です Eダイヤフラムの円筒部分の幅 ec、リングギャップの幅 h、リングチャンバーの寸法と同様に あるі b.

10. 振動板の前後の振動パイプラインの少なくとも 2 つの直線セクションを選択します。

11. 盗難、死亡、紛失に対する保険補償

データは削除され、準備とインストールの基礎として機能するデバイス内のルースシートに固定されます。

バット9.3.3。今後のリリースの絞りの設計を見てみましょう。 ヴィミリュヴァン ミディアム - 正常な精神に対する強さによる天然炭水化物ガス ρn=0.727kg/m3。 正常な精神で考えれば、最大のヴィミリュヴァン（境界線）のガス欠乏、 Q インチ= 100,000 m 3 /年、平均 Qn.=60000 m 3 /年、最小、 Qn. 分=30000 m コード 3/年。 音が鳴る装置の前のガス温度 T1=278 K。装置の前のガスの過圧により音が発生します。 r1小屋= 1.2 MPa = 12 kgf/cm2。 音響装置（振動板）上のバイスとの差異を制限 Δ pr=2500kgf/平方メートル =0.25kgf/平方メートル。 平均気圧 rb=0.1MPa=1kgf/cm2です。 ダイヤフラム前のパイプラインの内径 D= 400 mm。 作業タンク内のガスの粘度 μ =1.13・10 -6 kgf・s/m2。

ダイアフラムの前には、異なる厚さに配置された 2 つの曲がりを備えた入口マニホールドの形をしたジョイント サポートと、排水する入口バルブがあります。 3a では、温度計スリーブと出口バルブがダイヤフラムとともに取り付けられています。 ダイヤフラムの前後の直線を維持できないことによる損傷は許容されます。 δαL 0.3%を超える可能性があります。 ダイヤフラム用のクランプの選択肢が減りました。 ライザー上の排水パイプラインの直線プロットの中央 私= カールパイプのプレスからの突出量 2 m є h= 1 mm。 ダイヤフラム開口部と振動管路の軸の偏心 e= 2 mm。

殺人が行われた δppі δpcただし、比例および根面積計は 0.5% を超えません。 差圧計、圧力計および温度計の経過中の絶対変化 Δ τ Δр, Δ τ Δр, Δ τrたΔ τT 2 xv を拡張しすぎないでください。

ロズラクンクの手順

1. 音響デバイスとして、ステンレス鋼グレード X17 製の振動板 (図 9.10、a) を選択します。 二次振動装置のコアには、限界差圧 Δ を備えた精度クラス 1.5 のベローズ型差圧計 DSS-734 タイプが搭載されています。 r pr= 2500 kgf/m 2 制限バイスを備えた精度クラス 1.0 のバイスの 5 月追加データ r pr= 25kgf/cm2。 ガス流の温度を記録するには、-50 ～ 50 °C の範囲で精度クラス 1.0 の自作の圧力温度計タイプ TZh を使用します。

2. 音を発するデバイスの前のガスの絶対圧力は次の式に従います。

p1 = p1小屋+p b=1.2+0.1=1.3MPa=13kgf/cm2

3. いつ ρn=0.727 kg/m3 のガス圧力係数は 0.974 となります。

4. 大幅な追加要因 Z次の式に従います。

5. 既知の係数の場合 Z=11.530～境界差分Δ r pr= ノモグラム断片の後ろに 2500 kgf/m2、図。 9.11、ダイヤフラムモジュールの数値 メートル横隔膜に不可逆的な圧力がかかります rp.

モジュール t の値を削除し、バイスを使用するには rp横軸ノモグラフ全体に含まれる Z=11.530 で、曲線 1 の点 A でクロスバーへの垂線を延長します。これは、バイス Δ の境界差に対応します。 r pr=2500kgf/m2。 点Aを通る直線2が絞りモジュールの値を確認します メートル=0.356。 点 A からすべての縦軸でクロスバーまで​​水平な直線を引くと、万力の取消不能なコストの価値は消去されます。 rpダイヤフラム上の荷重は 0.16 kgf/cm 2 に相当します。

6. レイノルズの最低限の強さを更新します レミン、最小限のガス消費量を示します Qn. 分=30000 m 3 /年、つまり。

レミン = 0,0361 Qn. 最小ρн/(Dμ ああ) = 0.0361 30000 ×

× 0.727 / (400 · 1.13 · 10 -6) = 1.74 · 10 6 。

最小レイノルズ数のこの値は心を喜ばせます。

小さい 9.11。 ノモグラムの断片 Z=f(Δ pr, T, rp).

8. 断熱係数の重要性 バツ働く心の中で p1= 13kgf/cm 2 ta T=278K:

バツ= 1.29 + 0.704 10 -6 p 1 = 1.29 +

0.704 · 10 -6 · 13 = 1.29 + 0.088 = 1.378。

9. 拡張のための補正乗数の前の値を拡張します。 ε モジュールの前面の値が表示される メートル=0.356、アディバット係数 バツ= 1.378、境界圧力差 Δ r pr=0.25 kgf/cm 2 およびその逆 p1= 13kgf/cm 2:

ε = 1 - (0.41 + 0.35m2) Δ r pr /(バツ P 1) = 1 - (0.41 + 0.35 0.356 2) ×

× 0.25 / (1.378 13) = 1 - 0.454 0.0140 = 0.99。

10. 追加係数の計算 mαで Z = 11,530, ε =0.99とΔ r pr=2500kgf/m2:

mα= Z/( ε ) = 11,530/(0,99 ) = 0,2329.

11. モジュールの意味が大幅に明確になりました メートルで mα=0.2329ta α =0,6466:

メートル = mα/α= 0,2329/0,6466 = 0,36.

12. 新しい指定値について メートル=0.36 消耗係数 α もっと古い

α = (1/ ) (0.5959 + 0.0312 0.36 1.05 -0.1840 0.36 4 +

0.0029 · 0.36 1.25 0.75) = 1.0715 (0.5959 + 0.01067 -

0,00309 + 0,0001324) = 0,6468.

13.いつ メートル=0.36 絞り開口径

d= = 400 = 240 mm。

14. 式を代入して値を求めます d=240mm、 α =0,6468, ε = 0.99、Δ r pr=2500kgf/m 2 p1= 13kgf/cm 2 T1= 278K、 ρn=0.727kg/m3ta Z=0,974:

Q nd= 0,2109αεd 2 = 0.2109 0.6468 0.99 240 2 ×

× = 7778.64 · 12.85 = 99955.6 m 3 /年。

15. ガスの最大損失 Δ Q次の式に従います。

ロズラフンクΔの誘拐 Q =0,04 % <0,2 %, что вполне допустимо. Здесь Qローズ- ガス消費量の最大（限界）値、m 3 /年を明確化。 0.04% の膨張率の減少は完全に許容できるため、振動板の残りのパラメータは許容されます。 ダイヤフラム開口径 d=240 mm、消耗係数 α =0.6468 ta モジュール メートル=0,36.

16. レイノルズの最大パワーを解決します リマックス、ガスの限界（最大）損失を示します。 Q nd= 100,000 m 3 /年:

リマックス = 0,0361Q n.pr ρ n/(Dμ) = 0.0361 100000×

×0.727/(400・1.13・10 -6) =2.64・10 6．

17. ダイヤフラム付きディスクの厚さを受け入れます E=0,05 D。 トーディ E= 0.05-400 = 20 mm。 絞り開口部の円筒部分の幅 ec（小さい。

9.10 a)、比率 0.005 から選択された最終出力部分に移動します。 D 0,02 D。 受け入れた上で ec=0,02 D、としましょう。 ec=0.02∙400=8mm。 絞りの最終出口部分の面取りをカットします。 q 30°以上、45°以下であってもよい。 カットベベルを取ってみましょう。

18. リングギャップの幅 cバイス選択のチャンバーとパイプラインを接続するため、0.03 を過度に拡張する必要はありません。 Dで T≤ 0.45。 この場合

19. バイスを選択するためのチャンバーの断面寸法 あるі bあなたの頭の中から選んでください：

受け入れた上で b = 1,5ある、としましょう。 あ≥ 70.8 mm、および b ≥ 1,5あ≧mm。 トフシチナ h少なくとも 2 つの原因はカメラ本体の壁にあります。 h、 それから。

20. 振動板の前に振動パイプラインの少なくとも 2 つの直線部分があることが重要です。 L 1タ L2そして横隔膜の後 l1і l 2与えられた誘拐から生じたもの。 横隔膜の前には2つの筋肉サポートがあります。 ダイヤフラムから最も遠いのは太さの異なる 2 本の柱を備えたインレットパイプで、ダイヤフラムに最も近いのはインレットバルブです。 ダイヤフラムの後ろには温度計スリーブと出口バルブがあります。 これは、最小限に立ち上がる必要があることを意味します L2/D異なる深さに広がった柱のグループを備えた入口パイプと入口タップの間。 軸方向のサポートを適切に緩めると、取り外すことができます。 L2/D= 30. いつ D= 400 mm = 0.4 m

.

最小スタンド L2/Dインレットバルブとダイヤフラムの間、モジュール付き メートル= 与えられた強盗の 0.36 δ a L= 20 を超える 0.3%。 L2/D =20

ヴィドスタン l1ダイアフラムの出口端から温度計スリーブまでは約 2 D、 それから。

これは、最小限に立ち上がる必要があることを意味します l 2ダイヤフラムの出口端から出口バルブまで。 で メートル =0,36

付近のパイプラインの直線セクションの 3 つの垂直セクションの配置に従って (図 9.10 a)、次の寸法が可能です。 L 1 = 8 メートル、 L2= 12 メートル、 l1=0.8m l 2= 2.8 メートル。

ロズラクノク、ヴィミリュヴァンニャ廃ガス誘拐。 消滅のアブレーションと乾燥ガスの消費の破壊のために、出力データを書き込み、

音を発する装置 (振動板) を開けるときは、多くの追加データを削除することも重要です。 パイプライン径あり D= 400 mm、モジュール メートル=0.36 および最小レイノルズ数 レミン=1.74∙10 6、このセクションに割り当てられた心は i として受け入れられます。 パイプラインの実際の寸法を計算する際、パイプを押し合わせたときにダイヤフラムの前のパイプラインの直線部分の中央にある出っ張りの高さが同じになるようにダイヤフラムを調整しました。 h= 側面に 1 mm 私=ダイヤフラム上方2m、ダイヤフラム開口部と配管付近の軸の偏心 e= 2 mm。 振動板の前のDovzhin直線セクションを選択する場合 L 1 = 8 メートル L 2 = 12 m とモジュール メートル=0.36 誘拐価値 δ a L= 0.3%。 棚の高さで L=1mmと直径 D=400 mm 次のことがわかります。

0.3%未満で何が得られるか δ a L=0。 偏心あり e=2 mm は心のヴィコナニーによって検証されます。

心の意味から考えれば、実際には奇抜さの方が重要であることは明らかです e=2mmは心、それとのつながり、偏心の抑制を満足させます。 式にデータを代入することで、大幅な支出係数の損失を排除できます。 あ.