Isıtma noktalarının hidrolik modu. Termal önlemlerin hidrolik modları

SİSTEMİN HİDROLİK ÖZELLİKLERİ

Su ısı tedarik sistemleri, iki tarafın birbirine yerleştirildiği katlanabilir hidrolik sistemlerdir. Doğru kontrol ve düzenleme için, işletim ekipmanının hidrolik özelliklerini bilmek gereklidir. sirkülasyon pompaları ve önlemler.

Sistemin hidrolik modu, pompa ve rezervuarın hidrolik özelliklerinin kesişme noktasıyla gösterilir.

Şekil 1. Pompanın hidrolik özellikleri ve termal önlemler

İncirde. 1 eğri 1 - pompa özellikleri; eğri 2 termal sınırın karakteristiği; A noktası, sistemin hidrolik modunu gösteren bu özelliklerin kesitidir; Pompanın oluşturduğu basınç kapalı bir sistemdeki basınca eşittir; V, sistemde kaybedilen su miktarını azaltan pompanın hacimsel akışıdır.

Pompanın hidrolik karakteristiğine, pompanın V hacimsel akışına bağlı olarak pompa tarafından oluşturulan basınç seviyesi H veya basınç farkı DP denir. Pompaların özellikleri üretim tesisleri tarafından belirlenir veya test edilerek belirlenebilir. veri.

Sabit bir frekansta pervanenin dönüşü çalışma özelliklerini verir merkez altı pompa Rivnyanlara daha yakın açıklamalar olabilir

Pompanın nominal modda ürettiği basınç W, aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır:

Nominal modda ortada . Termal sınırlardaki basınç kaybı, kural olarak, ikinci dereceden bir yasa ile düzenlendiğinden, termal sınırın karakteristiği, şu şekilde tanımlanan ikinci dereceden bir paraboldür:

(6.5)'ten görülebileceği gibi, destekler geometrik boyutlara, boru hatlarının iç yüzeyinin mutlak kısalığına, yerel desteklerin sayısına ve ısı transferinin mukavemetine eşdeğer, ancak d'ye uygun olarak uzanmalıdır. ısı transferini boşaltın. Bu amaçla bu karakteristik belirli bir moda göre oluşturulabilir. Önemli bir destek için hangi su drenaj modunun ve ne tür drenaj basıncının olduğunu bilmek yeterli midir? R.

Genellikle bir istasyonda çok sayıda pompa çalışır. Uyku çalışmalarının modunu belirlemek için özet bir özellik sağlamak gerekir. Pompaların özelliklerini özetleme sırası, aktivasyon yöntemine bağlıdır. Pompalar paralel olarak çalıştırılırsa, genel karakteristik aynı basınçta ilave girişlerin (beslemelerin) eklenmesinden kaynaklanacaktır.

Küçük 2. Pompaların Pobudov özet özellikleri

a - paralel bağlı, b - seri bağlı

Aynı özelliklere sahip, paralel bağlı bir pompa grubunun genel özellikleri, en yakın emsalleri tarafından tanımlanmaktadır.

Sıralı olarak çalıştırılan pompaların genel özellikleri, aynı akış hızlarında basınç birikimine göre gerçekleştirilir.

Aynı özelliklere sahip, sıralı olarak çalıştırılan bir grup pompanın genel özellikleri, yakın çevreler tarafından tanımlanmaktadır.

Pompalar paralel açıldığında besleme değişiminin aşaması akış özelliklerine göre belirlenir. Sınır karakteristiğinin görünümü ne kadar düz olursa, pompaları paralel olarak açmak o kadar etkili olur. Kenar karakteristiği ne kadar dik olursa paralel aktivasyonun etkisi o kadar küçük olur.

Birkaç paralel çalışan pompadan oluşan pompalama tesisatlarını tasarlarken, aynı özelliklere sahip tüm pompaları seçin ve cildin döner beslemesini toplam su tüketimine eşit olarak, çalışan pompa sayısına bölerek yedek vagi kadar alın. Sırayla açıldığında pompaların beslemesi aynı zamanda akış özelliklerinin tipine de bağlıdır. Kenar karakteristiği ne kadar dik olursa sonraki anahtarlama da o kadar etkili olur.

TAMAMLANMIŞ SİSTEMLERİN HİDROLİK MODU

Isı tedarik sistemlerinin normal çalışmasının en önemli yönlerinden biri, grup veya yerel ısıtma noktalarının (GTP veya MTP) önündeki abone tesislerine su ve su tüketimini sağlamak için yeterli basınçların varlığında yatmaktadır. faydalar.

Sınırın hidrolik modunun önceden belirlenmiş genişlemesi, abonelerdeki sınır suyunun belirlenmiş tüketimine ve sınırın bitişik bölgelerine, ayrıca basınca (basınç) ve düğüm noktalarındaki bariz basınç (basınç) farklılıklarına bağlıdır. Belirli bir modda robotik önlemler altında grup ve yerel ısıtma noktalarında (abone girişleri) zhi'yi ölçün.

Görevler arasında termal sınır diyagramı, tüm grafiklerin desteklenmesi, TEC besleme ve dönüş manifoldlarındaki basınç (basınç) veya TEC kollektörlerindeki basınç (basınç) ile nötr noktadaki basınç (basınç) arasındaki fark yer alır. sınırın. Otoregülatörlerin abone girişlerinde tespit edilmesi durumunda abonelerden de orta derecede su israfı yapılması gerekecek, geri kalan miktar ise otoregülatörler yardımıyla belli bir seviyede desteklenecektir. Bilinen termal su tüketimi için aboneler, termal sınırın tüm noktalarındaki su tüketimini ve ardından sınırın tüm noktalarındaki basıncı (basınç) bilecek ve aşağıdaki şekilde gösterilen bir p'ezometrik grafik olacaktır. ü abone girişlerindeki termal sınırın düğüm noktalarındaki mengene (basınç).

GTP'de veya MTP'de otomatik düzenleyiciler varsa, ölçülen su tüketimi aboneler tarafından bilinmemektedir ve ana görevlerden biri, termal modun hidrolik modunun geliştirilmesidir. En iyi sonuçlar için sadece termal sınırın tüm bölümlerinin desteklerini değil aynı zamanda tüm MTP'lerin ve abone kurulumlarının desteklerini de bilmek gerekir. Abone girişlerinde otomatik regülatörler varlığında termal su abonelerinin su tüketimini dağıtma yöntemine bir göz atalım.

RNS. 3. Termal sınır diyagramı

a - tek satırlık görüntüler; b - çift satırlı resimler

Otoyolun bölümleri Romen rakamlarıyla, abonelere ve abonelere giden bölümler ise Arapça olarak numaralandırılmıştır.

Dönem içerisinde tüketilen toplam su miktarı indekssiz V harfi ile anlamlıdır. Ödeme abone sistemi aracılığıyla yapılır - abone numarasına eşit indeksli V harfi. Örneğin Vm abone sistemi üzerinden tüketilen su miktarıdır.

Abone sistemindeki toplam su tüketiminin limitteki toplam su tüketimine oranı V endeksi ile gösterilmektedir. Örneğin abonenin yıllık su tüketimi

Abone 1'den gelen Vitrat suyu Rivnyanya'dan bulunabilir

.

Daha sonra

Abone kurulumu 2 aracılığıyla tüketilen su miktarını biliyoruz, bunun için şunu söylemek doğru olur:

Benzer şekilde, su tüketim verilerini abone kurulumu 3 aracılığıyla öğrenebilirsiniz:

Aboneler termal limitten önce alındıktan sonra sistem üzerinden abonelere su aktarılır.

Bu formülü kullanarak, toplam su tüketimi ve çit parsellerinin desteği göz önüne alındığında, herhangi bir abone sistemi üzerinden su tüketimini öğrenebilirsiniz. (6.20)'den abone sistemindeki ortalama su kaybının sayaç ve abone tesisatlarının desteğiyle sınırlı olduğu ve sayaçtaki mutlak su kaybından kaynaklanmadığı sonucu çıkmaktadır.

Isı tedarik sistemlerinin tasarımında ve işletilmesinde en önemli görev, termal önlemlerin güvenilir şekilde çalışmasını sağlayacak etkili bir hidrolik rejimin geliştirilmesidir.

Güvenilir çalışmanın altında saygı vardır:

1) abonelere gerekli baskının sağlanması ();

2) doğrudan boru hattındaki kaynama ısı transferinin kapatılması;

3) kabinlerdeki yanma sistemlerinin kapatılması, bu da yeniden başlatma sırasında daha fazla havalandırma anlamına gelir;

4) Boruların ve brülörlerin patlamasına neden olabilecek iş gücünün güvensiz hareketlerinin kapatılması.

altında hidrolik mod Termal limitler, belirli bir zamanda limitin farklı noktalarındaki basınçlar (basınçlar) ile ısı transfer kayıpları arasındaki karşılıklı bağlantıyı anlar.

Ek yardım için hidrolik termal akış modu sağlanmıştır mengene grafikleri (pizometrik grafikler).

Boru hatlarının hidrolik genişletilmesi tamamlandıktan sonra program güncellenecektir. Alanın konturunu, silindirin yüksekliğini ve termal ölçümlerdeki basınç miktarını korurken, farklı çalışma modlarında termal ölçümlerin hidrolik modunda hassas bir şekilde yönlendirilmesine olanak tanır. Bu grafiği kullanarak size uygun pompayı seçerek limit ve sistem tarifelerinin herhangi bir noktasındaki basıncı ve görünür basıncı kolayca belirleyebilirsiniz. pompa istasyonları robot ITP'nin hidrolik modunun otomatik düzenleme şeması.

Sakin bir rahatlama ile bir alanda çizilen termal sınırın piyezometrik grafiğine bir göz atalım (Şekil 7.1). Sıfır işaretli alan ısıl işlem tesisinin işaretiyle eşleştirilir. Ana otoyolun profili 1 -2-3 -III piyezometrik grafiğin bir sonucu olarak dikey düzlemdeki yer değiştirmeler. Noktada 2 Otoyola garaj var 2 -BEN. Bu çıkışın profili ana yola dik bir düzlemdedir. Hidrasyon profilini tasvir etme imkanı için 2 -BEN piyezometrik grafikte, noktanın yakınındaki yıl okuna karşı 90 ° döndürün 2 ve ana otoyolun profil düzlüğüyle karşılaştırılabilir. Profilin alanı küçültüldükten sonra çizgide gösterilen konum grafikte görüntülenecektir. 2 -. Bakım profili benzer olacaktır. 3 - .

Robota bir göz atalım iki borulu sistem prensibi Şekil 2'de gösterilen ısı kaynağı. 7.1, V. Isıl işlem tesisinden giriş ısıl iletkenlik noktasına yüksek sıcaklıkta su verilir. P1 besleme manifoldunda ek basınç ile ısı besleme sistemi (Burada sığ pompalardan sonraki koçan geri basıncıdır (nokta k); - ısıl işlem tesisinde su basıncı kaybı). Sınır pompalarının kurulumu jeodezik olduğundan, sınırın kenarındaki ilave basınç p'izometrik basınca eşittir ve ısı tedarik toplayıcılarındaki aşırı basınca karşılık gelir. Sıcak su doğrudan boru hattı yoluyla 1-2-3-III ve tuvaletler 2-benі 3-II yerel ısıtma sistemlerine ulaşın BEN, II, III. Doğrudan boru hattındaki ve yer altı boru hatlarındaki artan basınçlar, basınç grafikleriyle gösterilmektedir. P1-PIII,P2-PI,P3-PII. Su, kapı boru hatları aracılığıyla doğrudan ısı kaynağına soğutulur. Kapı ısı boru hatları üzerindeki basınç grafikleri çizgilerle gösterilmiştir OIII-O1, Yağ... O3, Oi-O1.

Herhangi bir sınır noktası için ileri ve geri hatlardaki basınç farkına denir. hadi roztashovuvannym baskı yapalım. Besleme ve dönüş boru hatları herhangi bir noktada aynı jeodezik işareti gösterdiğinden, dış veya piyezometrik basınçlarda belirgin farklılıklar vardır:

Abonelerin bariz baskıları var:;

; . Dönüş hattının sonunda, dönüş manifoldu üzerindeki sınır pompasının önündeki dönüş basıncı ısı üretir. Özhe, ortaya çıktı

ısıl işlem tesisinin kollektörlerindeki basınç

Örgü pompası Dönüş hattından gelen suyun basıncını hareket ettirerek ısıtılacağı ısıl işlem ünitesine yönlendirir. Pompa basınç geliştirir.

Küçük 7.1. p'ezometrik grafik (A), tek hat boru hattı şeması (B) ve iki borulu termal sınırın diyagramı (İÇİNDE)

BEN-III- aboneler; 1, 2, 3 - Şakalar; P- hizmet veren hat; Hakkında - dönüş çizgisi; N- itmek; T-ısıl işlem tesisi; Sİ- hemstone pompası; RD- regülatör yardımcısı; D- için dürtü seçim noktası RD; Pazartesi- canlı pompa; B - canlı su deposu; Bilmiyorum - tahliye vanası.

Direkt ve dönüş hatlarındaki basıncı, boru hattının başlangıcı ve bitişindeki eşit basınç farkına uygulayın. Doğrudan boru hattı için koku eşittir ve dönüş boru hattı için koku aynıdır. .

Açıklamalar: Sınır pompasını çalıştırırken hidrodinamik moddan kaçınılır. Dönüş boru hattının piyezometrik hattının tam konumdaki konumu O1 işten tutarlı sonuçlar elde etmek için çaba gösterir balgam pompası PNі RD düzenleyici yardımcısı. Örneğin, şarj pompası tarafından geliştirilen şey hidrodinamik mod, Valf ile kısılmış RD impulsun seçildiği noktada, besleme pompası tarafından geliştirilen toplam basınca eşit bir basınç, sınır pompasının bypass hattına uygulanacak şekilde.

İncirde. 7.2, besleme hattındaki ve bypass hattındaki basınç grafiğini ve ayrıca prensip diyagramı yaşayan bir cihaz.

Küçük 7.2. Besleme hattındaki basınç grafiği 1 -2 ve sınır pompasının bypass hattında 2 -3 A) ve animus cihazının diyagramı (B):

N- piyezometrik basınçlar; - regülatörün gaz kelebeği gövdelerine mengeneye basınç uygulayın RD ve toplantılarda A ve B; MF, MF- kanama ve yeraltı pompaları; Bilmiyorum- tahliye vanası; B- canlı su deposu

Takviye pompasından önce ilave basınç kasıtlı olarak sıfıra eşit olarak alınır. hayat kurtaran pompa Pazartesi baskı geliştirir. Bu basınç regülatör mengenesine giden boru hattında olacaktır RD. Arsalara sürtünme baskısı pahasına 1 -2 і 2 -3 Bu küçüklükle baş etmek mümkün değil. Baypas hattında soğutma sıvısı bu noktanın ötesinde çöküyor 3 diyeceğim şey şu ki 2. kürekte Aі İÇİNDE Kanama pompasının oluşturduğu basıncın tamamı uygulanır. Bu sürgülerin kapanma aşaması kilitte öyle bir ayarlanmıştır ki A sonrasında baskı ve yenilenen baskı vardı. .

Zasuvci'de İÇİNDE saldırı çağrısı yapıldı , Neden (Burada - sonrasında saldırı RD). Mengene ayarlayıcısı hassas basınçta sabit bir basınç sağlar D toplantılar arasında Aі İÇİNDE. Değeri ne olursa olsun 2 basınç uygulanacak ve valf RD saldırı karşılanacak.

Ortadan ısı transferinin artmasıyla noktadaki basınç D valf azalmaya başlar RD açılır, termal sıcaklık artar ve basınç yenilenir. İplik kısa olduğunda, mengene tam olarak D valf hareket etmeye başlar RD arkasına saklanmak. Vana kapatıldığında RD basınç artmaya devam edecek, örneğin artan sıcaklıkta su hacminin artması sonucunda tahliye vanası açılacaktır. DK,"kendinize" yönelik sürekli baskıyı tam olarak destekler D, ve fazla suyu drenaja atın. Yaşam destek cihazları hidrodinamik modda bu şekilde çalışır. Rezervuar pompalarının montajı ile rezervuardaki ısı transferinin sirkülasyonu başlar ve tüm sistemdeki basınç o kadar düşer. mengene regülatörü RD açılır ve hayat veren pompa Pazartesi tüm sistem üzerinde sabit bir basınç sağlar.

Bu şekilde, başka bir karakteristik hidrolik rejimle - statik- ısı besleme sisteminin tüm noktalarına, makyaj pompası tarafından geliştirilen ek bir basınç monte edilir. Noktada D Hem hidrodinamik hem de statik modlarda sabit bir basınç korunur.Bu noktaya denir doğal.

Saygılarımla büyük hidroda statik mengene, Su ile eritilir ve Yüksek sıcaklık Taşınan su, hem direkt hem de dönüş boru hatlarında mengenenin izin verilen aralığına kadar sıkı bir basınca maruz bırakılır. Bu, hem statik hem de hidrodinamik modlarda piyezometrik çizgilerin olası genişlemesine uygulanabilir.

Yerel sistemlerin sınırdaki basınç moduna akışını kapatmak için, bunların termal sınırın hidrolik modları ve yerel otonom sistemler olan bağımsız bir devreye bağlı olduklarını dikkate alacağız. Bu tür zihinlerde kenarlardaki baskı rejimi öncesinde mümkün olan en düşük sonuçlar sunulmaktadır.

Termal ölçümle çalışırken ve piyezometrik basınç grafiğini geliştirirken, günlük program sırasında onları dikkatlice kontrol etmek için ayaklarınıza (hem dinamik hem de statik modlarda) dikkat etmeniz gerekir. .

1. Bariyerin dönüş boru hattındaki piyezometrik basınç, bağlantı sistemlerinin statik seviyesinden (kabinlerin yüksekliği) daha fazla kaynaklanmaktadır. N arka) 5'ten az değil M(Stok), aksi halde dönüş borusunda basınç vardır Nar. daha az statik basınç olacak N arka Ve suyun akışı, dönüş piyezometresinin basıncının yüksekliğine kadar yükselecek ve bunun üzerinde, sisteme geri emme nedeniyle bir vakum (sistemin çıplaklığı) oluşacaktır. Tseumov'un grafiğinde dönüş piyezometresinin çizgisinin 5'i geçmesi gerektiği görülebilir. M hemen hemen hepsi:

N dönüş N binası + 5 M; N st N binası + 5 M.

2. Dönüş hattının herhangi bir noktasında piyezometrik basınç en az 5 faktörden kaynaklanır. M, Havada vakum veya emme olmaması için (5 M- stoklamak). Bu, dönüş hattının piyezometrik çizgilerinin ve herhangi bir noktadaki statik basınç çizgisinin 5'ten az olmaması gerektiği gerçeğiyle grafiğe yansıtılmıştır. M dünyadan daha büyük:

N varış N z + 5 M; N st N z + 5 M.

3. Kanama pompalarının emme basıncı (basınç N hakkında) Suçla ama en az 5 M Pompaların suyla dolu olduğundan ve kavitasyon olmadığından emin olmak için:

N hakkında 5 M.

4. Kavurma sistemindeki su basıncı, kavurma ekipmanına zarar verebileceği için izin verilen maksimum değerden düşüktür (6 kgf/cm2). Bu, girişlerde geri dönüş hattında piyezometrik basınçların olması ve sınırın statik seviyesinin hatalı olmaması gerçeğiyle grafiğe yansıtılmıştır. N ekstra = 55 M(5 kişilik rezerv ile M):

N varış - N z 55 M; N st - N z 55 M.

5. Su sıcaklığının yüksek olduğu asansöre giden boru hattında , Basınç, yedek olarak alınan soğutma sıvısı sıcaklığındaki kaynar su basıncından daha az olmamalıdır; (Statik düzey için bu zorunlu değildir):

N'ler=20 M bende N'ler=40 M en.

Grafik, boru hattındaki aynı değeri sağlayan basınç hattının N'ler kavurucu sistemdeki aşırı ısınmış suyun en yüksek noktası (yaşayan binalar için bu toprak olacak ve endüstriyel binalar için atölyelerdeki aşırı ısınmış suyun en yüksek noktası olacaktır):

N pid N s + 5 M.

6. Sis sistemlerinin statik seviyesi (üst basınç seviyesi), diğer sistemlerde kendileri için izin verilen maksimum basınçtan daha yüksek bir basınç oluşturmaktan sorumlu değildir, aksi takdirde pompaların tedariki ile bağlantı parçalarına zarar verilecektir. Bu sistemler basınçtan dolayı yüksek derecede dönen gövdeleri çalıştırır. Grafikte, yüksek değere sahip çanların eşitlerinin, düşük değeri 55 oranında aşmaktan sorumlu olmadığı görülmektedir. M diğer insanlardan eşit topraklar.

7. Sistemin hiçbir noktasında ekipman, parça ve bağlantı parçalarının izin verilen maksimum değerinin aşılmasına gerek yoktur. Maksimum aşırı yük basıncını aldığınızdan emin olun P ekstra=16…22 kgf/cm2. Bu, boru hattını besleyen herhangi bir noktadaki (zemin seviyesinden) piyezometrik basıncın aşağıdakilerden daha az sorumlu olmadığı anlamına gelir: N ekstra - 5 M(Stok5 ile M):

N pіd - N з N ekle - 5 M.

8. Girişlerdeki görünen basınç (dönüş boru hatlarına sağlananlar arasındaki piyezometrik basınç farkı), abone sistemindeki basınç kaybından daha az olmamak üzere sorumlu olacaktır:

N r = N pid - N arr N binası.

Böylece, pezometrik grafik, etkili bir hidrolik termal düzenleme modu sağlamanıza ve pompalamayı seçmenize olanak tanır.

Yiyecekleri kontrol edin

1. Isı tedarik sisteminin güvenilirliği için su termal önlemlerinin basınç modunun seçilmesine ilişkin ana talimatları ekleyin.

2. Termal akış işleminin hidrodinamik ve statik modları nelerdir? Yüzeyi statik seviyenin konumuna göre astarlayın.

3. P'ezometrik grafik oluşturma metodolojisini anlayın.

4. Çizgi mengenesini piyezometrik grafik üzerindeki termal sınırın doğrudan ve ters çizgilerine belirlenen konuma kadar yerleştirin.

5. Isı tedarik sisteminin doğrudan ve geri dönüş boru hatları için piyezometrik grafiklere izin verilen maksimum ve minimum piyezometrik basınçlar hangi fikirlere göre uygulanmalıdır?

6. Piyezometrik grafiklerde “nötr” nokta nedir ve termik santral veya kazan dairesindeki konumu ne tür bir cihazla düzenlenir?

7. Sınır ve emme pompalarının çalışma basıncı nasıl hesaplanır?

Eksileri_7.doc

7. Hidrolik termal mod

7.1. Sistemin hidrolik özellikleri

.

Tedbirlere baskı uygulamak şu şekilde belirlenir:

, de

. Isı transfer sıcaklığının sıcaklığı değiştiğinde, kalınlıktaki değişimle orantılı olarak ölçü değişir -

. Alt merkez pompanın dönüş frekansı değiştirildiğinde karakteristiği değişir (böl. Şekil 7.2). volumetrik

Küçük 7.2. Farklı pompa dönüş frekanslarında sistemin hidrolik modu

Pompanın çıkışı ve sarma frekansındaki basınçtaki basıncı şu şekilde gösterilir: Frekans sarmada . Kirişi desteklerken A noktasında ; . Frekansı değiştirirken sarmalama şu şekilde değişir: en V=0 ve tam olarak B

Bir istasyonda genellikle çok sayıda pompa çalıştırılır. Genel özellikleri, dahil edilme yöntemine bağlıdır (böl. Şekil 7.3). Pompalar paralel olarak çalıştırılırsa toplam karakteristik, sabit basınçtaki kayıpların toplamı olacaktır (Şekil 7.3a). Pompalar sırayla çalıştırıldığında genel karakteristik, aynı akış hızlarında basınçların eşit olmasıdır (Şekil 7.3b).

a) paralel bağlantı; b) sıralı dahil etme

İncirde. 7.3a AB- 1. pompanın özellikleri, AC- 2. pompanın özellikleri . reklam- Bu özet bir özelliktir. Cilt absisi kavisli reklam apsis eğrilerinin eski toplamı ABі AC, reklam = ab ac. Hayranlar için yakın M paralel çalışan pompalar

, de

- bir grup pompanın basıncı;

- pompa grubunun akıllı dahili desteği;

- özet vitrata.

İncirde. 7.3b AB- 1. pompanın özellikleri, CD- 2. pompanın özellikleri, KL- 1 ve 2 numaralı pompaların özet özellikleri. al = ab ac. Hayranlar için yakın N pompaların sırayla çalıştırılması

.

Destek ne kadar az olursa, pompaların paralel anahtarlanması o kadar verimli olur, bu da daha fazla atık anlamına gelir. Pompalar sırayla çalıştırıldığında destek ne kadar fazla olursa anahtarlama da o kadar etkili olur. Şekil 7.4 paralel bağlı iki pompanın özelliklerinin bir özetini göstermektedir.

Küçük 7.4. Pompalar paralel açıldığında su drenajının değiştirilmesi

Çitin özelliği nasıl görünüyor TAMAM, Daha sonra bir pompa çalışırken vitrata beslenir , Ve iki pompa çalıştığında maliyet . Çitin özelliği nasıl görünüyor? OL Ancak bir veya iki pompa çalıştığında su kaybı olur. Pompalar paralel olarak açıldığında aynı pompaları seçin ve cilt pompasının çıkışını kabul edin

Sınırın toplam özelliklerinin değeri grafiksel ve analitik olarak görselleştirilebilir. Tüm önlemlerin desteği sağlandığında kurallar geçerli olur.

1. Sınır elemanlarını sırayla bağlarken destekleri sağlanır - S S=S S Ben .

2. Elemanları paralel bağlarken iletkenlikleri dikkate alınmalıdır.

.

.

Şekil 7.5. Çeşitli ünitelerde yer alan pompalarla sistemin Pobudova hidrolik özellikleri; a - prensip diyagramı; b - A pompasının ünite 2-2'ye verilen özellikleri; c) Pompaların paralel çalışması sırasında artan su tüketimi ve basınç

Şekil 2'de işaret ediliyor. 7.3 Pompaları tek bir ünitede döndürürken fuarın genel özelliklerini belirleme yöntemi. Pompalar sistemin farklı birimlerine paralel olarak monte edilirse, genel özelliklerini elde etmek için pompaların özelliklerini ayrı bir birime getirmek gerekir (böl. Şekil 7.5). pompa tipi A kenar boyunca su Z Hızlanmak P. Pompanın ileri özellikleri A düğüm 1-1 sürücüsünden düğüm 2-2'ye, pompayı sökün B. Pompa özelliklerinin belirtilmesi , Tobto, pompa A düğüm 2-2'de, düğüm 1-1'deki eski basınç pompasının basıncı (karakteristik ) Marjlarda eksi harcama baskısı Z. Bir düğüme indirildikten sonra pompaların özellikleri paralel açıldığındakiyle aynıdır.

Şekil 7.6. Yanma sisteminde iki pompa I ve II'nin paralel çalışması P

, Ve toplam maliyet artacak . Ancak pompanın merkezi enjeksiyonu olmadan B olarak değiştiğinde . Şekil 7.6, I ve II numaralı pompaların özelliklerini, bunların toplam karakteristiği I II'yi ve rezervuarın karakteristiğini göstermektedir. P. P hattında bir pompa I çalıştırıldığında basınç daha yüksektir ben vitrata -. Bir pompa çalışırken basınç ve basınç і , Görünüşe göre. Bir saatlik çalışmayla saldırı ve eşitlerin kaybı Hі V, Görünüşe göre.

S ben-5 = S BEN S 1-5, de S 1-5 - ayrı hesaplara sahip toplam abone sayısı 1-5.

Tesisat 1'deki Vitrata suyu Rivnyanya'dan bilinmektedir

, zvidsi

.

Abone kurulumu için 2

. perakende fiyatı

birbirimizi tanıyor muyuz

, de

. Zvidsi

.

3'ü yüklemek için kaldırılabilir

,

de

- aboneden (3) geri kalan aboneye (5 dahil) kadar gerekli tüm bağlantılarla termal ölçümlerin desteklenmesi;

,

- III otoyolunun arsasının desteklenmesi.

aktif için M-th yoldaş N Kullanılan su miktarını belirleme formülü:

. (7.1)

Bu formülü kullanarak herhangi bir abone tesisatındaki su tüketimini, sınırdaki toplam tüketimi ve sınır bölümlerinin desteğini öğrenebilirsiniz. 3 (7.1) vilip:

1. Abone tesisatından kaybedilen toplam su miktarı, şebeke ve abone birimlerinin desteğine göre hesaplanmalı, kaybedilen suyun mutlak değeri ile aynı olmamalıdır.

2. Limite neler eklenir? N aboneler, daha sonra tesisatlar yoluyla su tüketimi Dі M, de D < M, Düğümden başlayarak yalnızca sistemin desteğinin altına uzanın DÇitin sonuna kadar ve düğüm noktasına kadar çit desteğinin altında yatmayın D.

Pompalama trafo merkezlerinin aralıklı olarak çalışması durumunda pompa negatif destek olarak sigortalanır.

, de

- pompa istasyonunun basıncı ve akışı. Dönem içerisinde tüketilen toplam su miktarı formül ile gösterilir.

, de N- TEC toplayıcılar üzerindeki baskı ve

- termal sınırın özeti.

Herhangi bir noktada limit değişirse o parti ile tedbirin bitiş noktası arasında dağıtılan tüm abonelerin su tüketimi orantılı olarak değişecektir. Tedbirin bu kısmı, değişiklik düzeyini belirlemenize ve yalnızca bir aboneye harcama yapmanıza olanak tanır. Çitin herhangi bir elemanının desteğini değiştirirken, tüm üyelerin yanı sıra çitin maliyeti de değişecek ve bu da yanlış ayarlamaya yol açacaktır. Düzenleyici tedbirler sıralı veya orantılı olabilir. Ayarlama doğruysa, girişlerde değişiklik işareti önlenir. Orantılı ayarlama ile görünüm seviyesindeki değişimin önüne geçilir.

X abonesinin termal limite bağlanması durumunda toplam tedbir miktarı artacaktır (paralel bağlantı). Su akışı değişecek ve istasyon ile abone X arasındaki basınç değişecektir. Bu baskının programı

Küçük 7.8. Refakatçilerden biri bağlandığında akış basıncını değiştirme

(Şekil 7.8'deki noktalı çizgi) aşağıdaki konumda. X noktasındaki görünür basınç artacağından X abonesinden rotanın bitiş noktasına kadar olan rotanın maliyeti artacaktır. X noktasından bitiş noktasına kadar tüm aboneler aynı düzeyde değişime (orantılı ayarlama) sahip olacaktır. , de - X abonesini bağlamadan önce ve sonra su harcayın. İstasyon ve nokta arasındaki aboneler için

Yüksek hidrolik direnç, hidrolik direnç katsayısı ile karakterize edilir

,

de

Tabii ki abone tesisatında çeşitlendirilmiş ve mümkün olan maksimum su kaybı. Sistemi ikinci dereceden bölgede çalıştırırken kapatın

,

de

- istasyondaki görünür basınç ve termal aralıktaki basınç kaybı;

- istasyonda bariz baskı. Böylece termal bölgede ne kadar az basınç kaybı olursa ve abone girişinde ne kadar çok basınç kaybı olursa abone sisteminin hidrolik direnci de o kadar büyük olur.

Sistemin hidrolik modunun stabilitesi yalnızca sürekli düzenlenmesinde değil aynı zamanda su tüketimi modunda da yatmaktadır. okremikh grubu aboneler Termal akümülatör kullanan abonelerin termal talebinin tam olarak sağlanması ve ayrıca termal limitteki olası basınç değişikliklerinin gerekli aralıklarla sınırlandırılması gerekmektedir. Bu amaçla hattın bir veya birkaç noktasında, belirli bir yasaya göre suyun akış yönünde basıncı ayrı ayrı değiştirin. Bu tür noktalara nokta denir ayarlanabilir mengene. Statik ve dinamik modlarda bu noktalardaki basınç sabit tutulduğu için bu noktalara nötr denir. Nötr nokta, istasyon toplayıcıları arasındaki köprünün üzerine yerleştirilmelidir.

İncirde. 7.10, A Yaşam cihazının bir diyagramı gösterilmektedir. Regülatörler O nötr noktasından kontrol edilir. 2. ve 3. vana kademeleri diyaframlı vanalarla ayarlanır. Sistemden gelen akış arttığında basınç düşer ve vana 2'nin membran tahriki onu açarak pompa 1'in basıncını artırır. Basınç yükseldiğinde membran vana kapanır ve basınç değişir. Vana 2 kapanıp basınç arttıkça tahliye vanası 3 açılır ve tankın içine bir miktar su dökülür.

İncirde. 7.10, B sistemin p'ezometrik grafiğinin temsilleri. Burada ABCDі AKLD- ana termal sınırın piyezometrik grafikleri; AOD- atlama telinin p'ezometrik grafiği; Hakkında- peremichtsia'daki nötr nokta.
^

7.4. destek tedbirleri

,

.

Analojinin arkasında

;

.

Destek ağının genişletilmesi en uzaktaki abonenin önünde gerçekleştirilir.
^

7.5. Pompalama ve kısma arasındaki hidrolik mod

trafo merkezleri

Şekil 7.13, kısma trafo merkezi ile termal sınırın diyagramını ve p'ezometrik grafiğini göstermektedir. Alan, büyük yükseklik farkına sahip (40 m durumunda) kıvrımlı bir topoğrafyaya sahip olduğundan, nadasa bırakılan bir besleme şemasıyla, farklı jeodezik noktalardaki aboneler için farklı hidrostatik basınçların kurulması gerekir. Statik modda üst bölgeden su akışı yenilenecektir

Küçük 7.13. İki statik bölgeye sahip iki borulu termal sınırın şeması (A) ve bu bir p'ezometrik grafiktir ( B). 1 kapılı deklanşör; Termik santral için 2 pompa; 3'lü regülatör “size doğru”; 4 pistonlu pompa; Üst bölge için 5 ayarlı regülatör

Şekil 7.14. Dönüş hattında OP ve p'ezometrik grafik bulunan iki borulu termal sınırın şeması; A-şema; M.Ö- otomatikleştirilmiş ve otomatik olmayan girişler için piyezometrik grafikler; NP başına 1 sürgülü vana; Kapı hattında 2 kapılı panjur; 3-NP; TPP'de 4 pompalı

İncirde. Şekil 7.14, dönüş hattında OP bulunan iki borulu termal sınırın diyagramını göstermektedir. NP, çitin uç kısımlarındaki grup II aboneleri için kapı hattındaki basıncı azaltır. Pompa istasyonunda pompalar açıldığında, su, pompaları atlayarak 5. ve 6. noktalar arasındaki dönüş hattı boyunca kapı 2'den akar. 5. ve 6. noktalar arasında 3 numaralı pompa açıldığında pompaların basınç farkına eşit basınç farkı oluşur. 2 numaralı panjur kapanır, su akışının tamamı 5 ila 6 numaralı noktalardan geçer. Abone girişlerinde israf regülatörleri varsa NP'nin açılması termal aralıkta kaybedilen su miktarında bir değişikliğe neden olmaz.

Abone girişlerindeki kayıp düzenleyiciler günlük olduğundan NP açıldığında hatalı düzenleme meydana gelir. İstasyon ile NP arasında yolculuk yapanların su tüketimi değişecek, NP'den sonra yolculuk yapanların su tüketimi ise artacak. Açık hava sistemlerinde pompa bir nevi hidrolik destek olarak sigortalanmaktadır.

NP ile sınırın hidrolik modunun genişletilmesi, NP'nin hidrolik desteğinin uzaktan bilinmemesi nedeniyle ardışık yaklaşımlar yöntemi kullanılarak gerçekleştirilir. NP'den geçen su akışı önceden ayarlanır, NP'nin hidrolik desteğinin (negatif) değerleri belirlenir, sınırın toplam desteği ve bitişik parsellerdeki su akışı belirlenir. Gerekirse NP'den su akışını ayarlayın.
^

7.6. Dairesel termal sınırlarda su akışlarının dökümü

Çitin otomatik regülatörlerle donatılmış olması durumunda arıza, destekler belirlendiğinde bitişik parsellerde tüketilen su miktarına ve aboneler tarafından tüketilen su miktarına göre belirlenir.

Çit otomatik regülatörlerle donatılmadığından akış hızı, bir bütün olarak sistemde kaybedilen su miktarına ve halkaya su sağlamak için ünitedeki belirli bir basınca göre halka çitin bölümleri üzerindeki dağılımına bağlıdır. çit.

İsraf düzenleyicilerin bulunduğu halka ağındaki akış yapısına bir göz atalım. İncirde. Şekil 7.15 tek halkalı termal sınırın diyagramını göstermektedir. su köyü

Harcamaların parsellere göre dağılımı, Kirchhoff'un birinci yasasını karşılayan şekilde belirtilmiştir, örneğin:

Konturdaki basınç (basınç) arasındaki tutarsızlığı belirlemek için başka bir Kirchhoff yasası kullanılır.

Üniversiteye girmenin maliyetini üniversiteye girmek gibi pozitif, üniversiteden ayrılmak gibi negatif olarak düşünelim. Akış basıncı kaybı, yıl okunun arkasındaki konturdaki düzleşme akışı olarak pozitif, yıl okunun karşısındaki düzleşme akışı olarak negatif kabul edilecektir.

Bu videoda

ne veya neyin aynı olduğu anlamına gelir. Bu tipe karşılık gelen, Şekil 2'deki okumaların piyezometrik grafiğidir. 7.16 noktalı çizgiyle. 3. düğümde, pozitif bir akışta (yıldönümü okunun arkasına çöken) bariz bir baskı vardır, herhangi bir bölgeden daha az, bir saatin altında, yıldönümü okuna doğru çöker, ardından negatif bir akışta -

. Baskı olmalı

kaçınılması için su tüketiminin olumlu yönde bir miktar azaltılması gerekmektedir.

(Bağlayıcı vitrata) ve negatif pototsi'de - tam miktarda artış.

Bağlama ücreti (7.5) seviyesine göre hesaplanır.

Yıldızlar, üye eksikliği, intikam almak için ne yapılmalı

, iptal edilebilir

, (7.7)

de.

önceden bunun işaretleri var Kaçmak. Bunu öğrendikten sonra, su belirtilen doğruluğa ulaşana kadar alanlara akışı ayarlayın ve bu şekilde devam edin.

Isı eşanjörü birkaç ısı kaynağından çekiliyorsa, ana hatlarda farklı ısı kaynaklarından gelen su akışlarının daralma noktaları vardır - su akış noktaları. Bu noktaların konumları aracın desteğinde, ana hattın birleştiği yerde bulunur, böylece TPP kolektörleri üzerindeki basınç dağıtılır. Sumarna vitrata vodi, kural olarak bu tür önlemlerde görevlerdir.

İncirde. Şekil 7.17'de iki istasyon için kullanılabilecek TK'nin diyagramı ve p'ezometrik grafiği gösterilmektedir. Su taşıyıcısı için gelinen nokta, yaklaşan rütbe olarak bilinir.

Küçük 7.17. şema (A) ve p'ezometrik grafik (B) iki istasyonda bulunan iki borulu teknik tesis; noktalı çizgi - vitratın ön dağılımı ile; emme hattı - yaradan sonra bağlama harcanır

Parsellerdeki su tüketimi Kirchhoff'un 1. kanununa göre belirlenmektedir. İstasyon başına kabul edilebilir ödeme ^A pozitif ve istasyondan İÇİNDE- olumsuz. Su adamına bir puan verin, bir puan Önce. O halde pozitif yönde basınç farkı K noktasındadır. ve olumsuz anlamda

de

. Bağlama maliyeti (7.7)'ye göre hesaplanır. Daha sonra harcamaların sınır parsellerine dağılımı belirlenir.

Ana halka TZ, kollektörlere yeni baskılar uygulayan iki jet arasında yaşayan bir araç olarak görülebilir. Böyle bir çitin şeması Şek. 7.18. Yıllık ısı tedarikinin yönü

Küçük 7.18. İki borulu halka kenarının ve piyezometrik grafiğin şeması; A- çitin şeması; B- devre açık; V- p'ezometrik grafik; S yaklaşık = S P; S hakkında<S P;

Ok toplayıcıya doğru işaret edecek A, Ve yıldönümü okunun karşısında - komütatörden İÇİNDE. і  H= 0. Böyle bir taşıtı ayrıştırmanın yöntemi, iki yaşam tarzı yaşamak olan ölçüyle aynıdır. Direkt ve dönüş boru hatlarının desteği aynı değilse, su yönlendirme noktalarının içlerindeki konumu farklı olabilir. Tüm yapı türlerinde yapı Kirchhoff'un 1. ve 2. kanunlarına dayanmaktadır. Pompaları ana hattın herhangi bir yerine monte ederken, bunların basıncı istasyondaki basınca doğrudan ısı transfer akışına eklenir. su noktası

Şekil 7.19. Kapalı devre sisteminin p'ezometrik grafiği

Gerekirse GVP ihtiyacı

Sıcak su temini için su alındığına dair kanıt varsa

Dilimo (7.10) x (7.9). önemli

;

;

;

.

Z Rivnyannya'yı (7.11) bilebilirsin .

1. Sistem üzerinden vitrat besleme hattından sıcak su temini için su verildiğinde yanma sıcaklığı düşer. Dönüş hattından ayrıldığında büyür. en = Kavurma sisteminden geçen 0,4 vitrat su, rozrahunkovy ile karşılaştırılabilir.

2. Kavurucu sistemdeki su akışının değişim aşaması -

Kavurma sistemindeki suyun akışını değiştirme aşaması, sistemin desteklediğinden daha azdır. DHW için su alımındaki bir artış, yanma sisteminden sonraki suyun tamamının DHW su girişine gitmesi durumunda bir duruma yol açabilir. Bu oranda dönüş hattındaki su kaybı sıfıra eşit olacaktır.

Şekil 6.22. Kavurma sistemindeki soldurucu aşamasının geri dönüş boru hattındaki soldurucuya akışı

en

3 (7.11) biliniyor

, yıldızlar

(7.12)

(7.12)'yi (7.11)'e koyarsak, biliyoruz

.

.

en

Sıcak su suyu dönüş hattından ve kavurma sisteminden sonra akmaya başlar. Bu noktada yanma sistemindeki basınç düşer ve sıcak su kaynağı üzerindeki herhangi bir önemli basınçta aşırı basınç 0'a eşit olur. Bu noktada yanma sistemine su girmeyecek, sıcak su kaynağına su girecektir. doğrudan ve dönüş boru hatlarından. Tse - kavurma sistemi için kritik mod - f = 0. Ç (7.11)

. “-” işareti dönüş çizgisindeki yönün pro-bacağa değiştiği anlamına gelir. Yıldızları biliyoruz

.

Rejime bilinçli bağlılık -

. Teşvik için V o rozrakhunkovy seviyesinde, istasyondaki sınır pompalarının değişen basıncıyla tam olarak çalışın.

Su termal ölçümleri için aşağıdaki hidrolik modlar geliştirilebilir:

Rozrahunkovy- sığ suyun rozrakhunkovy manzaralarının arkasında;

kış ayları- dönüş boru hattından gelen sıcak su kaynağından maksimum su toplanmasında;

geçiş- onu besleyen boru hattından sıcak su kaynağından maksimum su toplanmasında;

nehir- ısıtma yapılmayan dönemde maksimum sıcak su temini ile;

statik- termal bölgede ısı sirkülasyonu olduğunda;

acil durum

Su termal akışkanları için yeni çelik boruların iç yüzeyinin eşdeğer kısalığı alınmalıdır. k e = 0,0005m;

Su termal ölçümlerinin hidrolik modları (piyezometrik grafikler), yangın ve yangın dışı dönemler için bölünmüştür.

P'ezometrik grafik şunları yapmanızı sağlar: dönüş boru hatlarına sağlanan basıncın yanı sıra termal sınırın herhangi bir noktasında görünen basıncı hesaplamak; yerelliğin rahatlığıyla ilgili olarak, budinki'nin sakinleri işe alma planlarını seçmedeki bariz baskısı ve yüksekliği; yerel ısıtma sistemleri için otoregülatörleri, asansör nozullarını, kısma cihazlarını seçin; kanama ve emme pompalarını seçin.

Ana ve üç aylık termal ölçümler için p'ezometrik grafikler üretilecektir. Ana termal hatlar için aşağıdaki ölçekler benimsenebilir: yatay M g 1: 10000; 1: 1000'de dikey M; üç aylık termal ölçümler için: Mg 1: 1000, Mv 1: 500.

Isı tedarik sisteminin statik ve dinamik modları için p'ezometrik grafikler çizilecektir. Termik santralin gelişimi ana hatlardaki koordinatların başlangıcı olarak alınmıştır. Kabul edilen ölçekler, rotanın profilini ve ekli sakinlerin boylarını içerecektir (9 üstünü unutmak gerekir). Ordinat ekseninin (basınç ekseni) sıfır sembolü, ısıtma ana hattının en alt noktasının sembolü veya sınır pompalarının sembolü olarak alınır. Yerel ısıtma sistemleri için değeri 5 metreden az olmayacak, bunların “maruziyete” karşı korunmasını sağlayacak bir statik basınç hattı olacak ve aynı zamanda maksimum çalışma basıncının değeri de daha az olacaktır. Çeşitli sistemler için 10 veya daha fazla metre. Sıcak su ile ısı tedarik sistemlerindeki statik basınç, 100 ° C'nin üzerindeki sınır suyunun sıcaklığından kaynaklanmaktadır.

Yerel ısıtma sistemlerinin maksimum çalışma basıncının değeri şu şekilde ayarlanmıştır: çelik ısıtma cihazlı kavurma sistemleri ve ısıtıcılar için - 80 metre; chavun radyatörlü kavurma sistemleri için - 60 metre; yüzey ısı eşanjörlü bağımsız bağlantı şemaları için - 100 metre.

Daha sonra dinamik mod için günlük basınç programlarına geçin. Ordinat ekseninde pompa marka pozisyonundaki alçak seviye pompaların (30 - 35 metre) ıslak borularına gerekli basınç uygulanır. Ölçme, pompalama, pompalama ve karıştırma pompalarının ıslatma boruları üzerindeki suyun basıncı ve sıcaklığı, kavitasyon basıncından kaynaklanmaz ve pompaların tasarımının izin verdiği değerleri aşmamalıdır.

Bu durumda, hidrolik genleşmenin vikoristik sonuçları, kapı ana hattının basıncına yönelik bir atık hattı olacaktır. Dönüş hattındaki basıncın büyüklüğü, servis hattındaki statik basıncın etkisinden sorumludur. Hidrodinamik modda su termal akışkanlarının dönüş boru hatlarındaki su basıncı, ya yer üstünden (5 metreden az olmamak kaydıyla), ancak yerel ısı transfer sistemlerinin en az 5 metre üzerinde olup, bunların "maruz kalmaya" karşı korunmasını sağlar, ve aynı zamanda yerel ısıtma sistemleri için maksimum çalışma basıncının 10 (veya daha fazla metre) değerinden daha az suçludur. Daha sonra bina bloğuna ısı besleme sistemi için değeri 40 - 50 m olarak alınabilecek bir görünür basınç hattı olacaktır.

Daha sonra, onu besleyen boru hattında bir basınç kaybı hattının yanı sıra, ısı jeneratörünün (CHP) iletişiminde bir basınç kaybı hattı olacaktır. Verilerin mevcudiyeti göz önüne alındığında, TEC iletişimlerine baskı yapılması meslektaşlarınız tarafından kabul edilebilir.

25 - 30 m Mekanik fonksiyondan gelen suyu besleyen boru hattının tüm noktalarındaki basınç 160 m'yi geçmemeli ve bu maksimum sıcaklıkta suyun “kaynamamasını” sağlamaktan seviye pompaları sorumludur.

Canlandırıcı pompanın basıncını değiştirirken, yerel ısı tedarik sistemlerinin "açıkta kalması" veya "ezilmesi" riski nedeniyle piyezometrik grafik kendisiyle paralel olarak yukarı veya aşağı hareket edebilir.

Bu durumda doldurma pompasının ıslatma borusundaki basıncın hem minimum hem de maksimum olarak kabul edilen pompa markasına ait sınır değeri aşmamasını sağlamak gerekir (Böl. Ek 19 giriş kılavuzu). ). Piyezometrik grafik altında, çıkışlı ısıtma boru hattının düzleştirilmiş bir tek hat diyagramını geliştirin, alanların sayısını ve güvercinlerini, boru hatlarının çaplarını, ısı transfer kaybını belirtin, böylece düğüm noktalarındaki basınçlar genişler . Ana hattın piezometrik grafiğinde idrar yolunun bir grafiği bulunacaktır.

Opak olmayan dönem için de p'ezometrik grafikler oluşturulacaktır. Kapalı sistemlerde ciddi miktarda para harcamak gerekiyor

sırasında ana şebekenin besleme ve dönüş boru hatlarındaki basınç

ısıtılmamış sıcak su temininde maksimum ılımlı su tüketiminin başlatılması

ısınma süresi. Bu sistemlerde basınç doğrudan uygulanır.

otoyollar atlanırken ve harcama eşitken gösterilir

, Dönüş yolunda atlarken tam olarak %10 harcarsınız

(Böl. Ayrıca kanama ve emme pompalarının seçilmesi...). Dzherel iletişimindeki baskıyı ve rozrukhunkovy mahallesi önündeki bariz baskıyı kullanın, opaluviyal dönemde olduğu gibi aynısını alın.

Üç aylık ölçümler için p'ezometrik bir grafik oluşturulduğunda,

Lütfen üç aylık limitlerin ana hatların devamı olduğundan emin olun.

Hem statik hem de dinamik modlarda üç aylık ölçümlerin p'izometrik grafiğinin ölçü ve basınç çizgileri, ana termal akışların p'izometrik grafiğinin çizgilerinin devamı olacaktır.

Üç aylık sınırların koçanı üzerindeki görünür baskı, Vicoristania'nın suçudur

üç aylık sınırların ve yolların ileri ve geri dönüş otoyollarındaki baskıyı azaltmak

baskıyı konut mahallelerinin şehir ısıtma sistemlerinde harcıyoruz. en

Üç aylık ölçümler için günlük p'ezometrik grafik açıklandı

Kabin girişindeki basınç (yakma sistemine asansör eklendiğinde), girişte ve lokal sistemde eşit basınç kaybı ile kabul edilmelidir. 1,5 katsayılı, Ale 15 metreden az olmamalı ve asansör sisteminde ve kapalı sıcak su besleme sisteminde kavurma belirtisi varsa - 25 metre. Isıtma noktalarının otomatik regülatöründeki aşırı basıncın söndürülmesi tavsiye edilir.

BÖLÜM VII ISI TARTIMLARININ HİDROLİK MODLARI § VII.1. HİDROLİK MODUN TEMELLERİ Hidrolik mod, belirli bir zamanda ısı transferinin akışı ile sistemin çeşitli noktalarındaki basınç arasındaki ilişkiyi gösterir. Çeşitlendirilmiş hidrolik mod, abonelerin çeşitlendirilmiş termal talebiyle tutarlı bir ısı transferi dağılımı ile karakterize edilir. Sınırın bağlantı noktalarındaki ve abone girişlerindeki basınç rozrakhunkovy'ye benzer. Başlangıçta bu mod, hidrolik genleşme verilerini gösteren bir p'ezometrik grafik verir. Ancak işletme sırasında sistemdeki su tüketimi değişmektedir. Önemli kayıp, sıcak su kaynaklarındaki su temininin eşitsizliği, farklı su temini için yerel kilkis düzenlemelerinin varlığı ve ayrıca akıştaki çeşitli değişikliklerden kaynaklanmaktadır. Su tüketimindeki değişiklik ve buna bağlı olarak basınçtaki değişiklik abonelerin hem hidrolik hem de termal koşullarının bozulmasına neden olur. Hidrolik modun genişletilmesi, atık taşmasını ve limitlerdeki basıncı belirlemeyi ve sistemin sorunsuz çalışmasını sağlamak için izin verilen basınç değişikliklerinin sınırlarını ayarlamayı mümkün kılar. Hidrolik modlar sonbahar ve yaz dönemlerine ayrılmıştır. Bu kapalı ısı tedarik sistemlerinde, kapıdan ve besleme boru hatlarından maksimum su alımında hidrolik mod yeterince sağlanır. Hidrolik modun geliştirilmesi hidrodinamiğin ana seviyelerine dayanmaktadır. Termal sınırlarda, kural olarak, mengenenin ikinci dereceden bir konumu var mı? Birim ısı kaybı başına P (Pa): ΔP = SV (VII.1) de S ısı transferi birimi ile düşen bir mengene olan desteğin karakteristiği, Pa / (m / 3 h) 2; V ısı transfer hızı, m3 / yıl.

Desteğin özelliklerinin değeri nehirlerin (VII.1), (VI.2), (VII.3) ortak çözümünde bulunur: AR ^ l (/ +; e) - = L (t + "9) o- (VII.2 ) L, = 0,0894 ^, (VII.3) de z = 3600 s; Boru hatlarının duvarlarının kısalığından kaynaklanan 8 konumlu bir katsayı: seviye (VII.2) ve (VII.3), karakteristik destek sınırın geometrik boyutlarına, boru hattı duvarlarının kısalığına ve ısı transferinin mukavemetine göre yapılmalıdır. Dış kayıplar ve benzeri kayıplar durumunda, desteğin karakteristiği (VII.1)'e eşittir. Aynı modda, genellikle basınç olarak adlandırılan mengenenin doğrusal birimini kullanırsınız Şekil VII. 1. ısı akışı ve pompanın karakteristiği: 1 tasarım karakteristiği: 2 abonenin bağlantısı kesildikten sonraki ısı akışının karakteristiği; 3 pompanın karakteristiği

Küçük VII.2. Sıralı (a) ve paralel (b) bağlantılı grafikler Atık nedeniyle basınç kaybının ve sınırın karakteristiğinin grafiksel gösterimi. Termal sınırın özelliği, koordinat kökünden geçen ikinci dereceden bir paraboldür (Şekil VII.I). Bariyerin özellikleri ile pompanın özellikleri (A noktası) arasındaki bağlantı, bu ölçüm için pompanın çalışma modunu gösterir. İşletme sırasında, boru hattı duvarlarının kısalığı değiştirildiğinde, yeni abonelerin eklenmesi, bakış açısının bir kısmının bağlanması ile bağlantılı olarak çitin karakteristik desteği değişir. Seri ve paralel olarak bağlanan bir dizi alandan oluşan düzleştirilmiş kenarın desteğinin özelliği büyük önem taşımaktadır. Zagalni vtrati tysku? Sabit sürtünmeli V ile art arda bağlanan bölümlerden oluşan kenardaki P (Şekil VII.2, a), ΔP 1,? P 2, ΔP 3 çitin bitişik bölümlerine bir mengene uygulayın. Tel üzerinden baskı uyguladıktan ve desteğin özelliklerini formüle (VII.1) göre uyguladıktan sonra, çitin desteğinin özelliklerini ortadan kaldırabiliriz; Depolama parselleri için desteklerin S 1, S 2, S 3 özellikleri. Sonuç, ardışık olarak bağlanan parsellerin mesnet özelliklerinin toplamının, bu parsellerin mesnet özelliklerinin toplamına eşit olduğunu göstermektedir. Paralel bağlandığında (Şekil VII.2, b), atık gideri tuvalete harcanan miktara eşit olur

Viraza kadar belirgin olan su tüketimi (VII.1) şu şekilde görülebilir: Çitin paralel bölümlerinde boşa giden basıncın tutarlılığına bakıldığında (AP = AP 1 = AP 2 = AP 3) viraz (VII.7) görülebilir: 1/S değeri, 1 Pa basınç düşüşünde geleneksel su tüketimi olan, iletkenlik adı verilen hidrolik bir göstergedir: Konum koşullarına göre (VI 1.10) şunları yapmak mümkündür: sınırın iletkenliği; a 1, a 2, a 3 bitişik parsellerin iletkenliği, m 3 / yıl · Pa 0> 5. Dolayısıyla paralel bağlı parsellerin toplam iletkenliği, bu parsellerin iletkenliklerinin toplamına eşittir. Denge (VII.6) ve (VII.11) temel alınarak, düzleştirilmiş kenarın desteğinin özellikleri, görünen iletkenliğe ve çevredeki alanların desteğinin özelliklerine göre belirlenir. Tortuları daha da gidermek için sistemin hidrolik rejimi ayarlanır. 5. Dolayısıyla paralel bağlı alanların toplam iletkenliği, bu alanların iletkenliklerinin toplamına eşittir. Denge (VII.6) ve (VII.11) temel alınarak, düzleştirilmiş kenarın desteğinin özellikleri, görünen iletkenliğe ve çevredeki alanların desteğinin özelliklerine göre belirlenir. Tortuları daha da gidermek için sistemin hidrolik rejimi ayarlanır. ">

§ VII.2. HİDROLİK MODDA ROZRAHUNOK otomatik pasaport sistemi Isıtma için PP regülatörler ve sıcak su temini için RT sıcaklık regülatörleri ile abonelerin su tüketimi yalnızca termal emilim değerlerine göre belirlenir. Enjektördeki ayar basıncının seviyesi regülatörün ayarlanmasıyla ayarlanır: girişteki görünen basınç değiştirildiğinde regülatör valfindeki basınç seviyesi artar. Böyle bir sistemin hidrolik rejiminin genişlemesi aynı miktarda su tüketimine indirgenir. Her durumda: otoregülatörlerin girişlerinde, akış hızının ve basıncın değişmesi aynı zamanda ana boru hatlarındaki ve abone girişlerindeki dağıtıcıların yeniden dağıtımını tetikler. Hidrolik modun genişletilmesi, sistemin çalışması değiştiğinde su ve drenaj israfının belirlenmesini mümkün kılar.

Çıkış verileri şunlardır: ızgara diyagramı, boyutsal p'ezometrik grafik ve TEC manifoldları üzerindeki basınç. Aboneleri etkileyen termal sınır diyagramına bir göz atalım (Şekil VII.3). Ana parsellerin desteğinin özellikleri önemli ölçüde S'ye benzer ben, S II, S III, ..., S N ve abonelerin S 1, S 2, S 3, ..., S n kurulumuyla desteklenmesinin özellikleri. Limitteki toplam su tüketimi V, abone girişlerindeki su tüketimi V i'dir (sayısına karşılık gelen bir endeks ile). İlk aboneden başlayarak, AS 1 A ve AS n A çitinin paralel bölümlerine yatırım seviyesini yazıyoruz: burada abone 1'den n'inciye kadar çit desteğinin S 1-n karakteristiği, tüm ( VII.6 ) i (VII.І) formülleriyle gösterilen ayrıntılar. Rivnyanya (VII.12) abone I'in spesifik su tüketimini biliyoruz; Abone girişi 2 için şunu yazabilirsiniz: de S 2-n abone 2'den n'ye kadar tüm bağlantılarla birlikte sınır desteğinin toplam karakteristiği. Öte yandan Ale, A düğümündeki basınç farkı daha öncedir: Nihai karardan (VII.14) ve (VII.I5) başka bir abonenin mevcut su tüketimini öğreniyoruz:

De S II-n = S II -S 2-n N sayıda işbirlikçiden oluşan sistemin herhangi bir m'inci abonesine yönelik benzetme için şunları hariç tutuyoruz: Böylece, toplam su tüketimi ve desteğin özellikleri Bitişik parsellerin sınırını belirledikten sonra abone kurulumu üzerinden ne yapacağınızı bilmeniz mümkün.

Örnek 1. Şekil 2'de gösterilen termal ölçüm diyagramı ve boyutlu p'ezometrik grafik. VII.4. Rozrahunkov, su tüketimi ve diğer su tüketim türleri Tablo VII.1'de belirtilmektedir. Abone bağlandığında devredeki su kaybını ve basınç kaybını hesaplayın. 2. Sigortasız ve sigortasız modlar için devrenin özelliklerini belirleyin. Basıncı açarken, pompa basıncının 372 · 10 3 Pa'lık sabit bir değere düştüğünü varsayalım. Kabul edilen su kalınlığı p = 975 kg/m3. Karar. Rozrahunkov'un sistem desteğine ilişkin özelliği aşağıdaki formül (VII.1)'de bulunmaktadır. genleşme modu: Sınırın özelliklerini belirlemek için, su tüketimi ve S = 1,16'daki karşılık gelen basınç kaybıyla belirlenir. Göstergenin ve pompanın özellikleri Şekil 1'de gösterilmektedir. VII.1. Sınırın ana parsellerinin ve abonelerin, formüle (VII.I.) göre rozrakhunk modu için mengenenin girdi ve harcamalarına göre desteklenmesinin özellikleri önemlidir. Kırılımın sonuçları tabloda gösterilmektedir. VII.1. Daha sonra, abone 2'yi bağladıktan sonra sistemin bitişik düğümlerinin desteğinin ve iletkenliğinin özelliklerini buluyoruz. Bunun için, ardışık olarak bağlanan alanların desteğinin veya paralel alanların iletkenliğinin özellikleri varsayılmaktadır.

Depo ortağı 2'nin bağlanmasından sonra ana parseller II, III ve abonenin desteğinin özellikleri: Parsellerin iletkenliği II3 Parseller II3 ve abone 1'in toplam iletkenliği Zagalny karakteristiği bu parsellerin desteği oluşturulmalıdır: Abone 2'ye bağlandıktan sonra tüm sistemin desteğinin genel özelliği aşağıdaki gibidir.İndüklenen yapıdan görülebileceği gibi, paralel arsa bağlandığında sistemin desteğinin özelliği artışlar. Abone 2'nin bağlanmasından sonraki akışın karakteristiği, 5 = 2.313'teki depolama (VII.1) ile belirlenir (böl. Şekil VII.1). Abone I'in su tüketimi, (VII.13) formülüne göre önemlidir.

Abonede su tüketimi 3 Sınır parsellerinde basınç ve basınç tüketimi: Sınırın düğüm noktalarında belirgin basınçlar: Bulunan değerler yeni mod için p'ezometrik bir grafik ile takip edilecektir (Şekil VII. 4). Hidrolik modun genişletilmesine bağlı olarak, ısı tedarik sisteminin çalışmasıyla ilgili bir dizi tedarik vardır ve ayrıca: son tarihten önce yeni aboneleri kabul etme olasılığı, sistemin acil durum yedeklemesi, transfer Sınır, sıcak su kaynağındaki maksimum su girişinde kontrol edilir. Manuel kazı yöntemleri çok emek yoğundur ve bazı durumlarda, örneğin Rich-Koltsev ölçüsüne göre pratik olarak tatsızdır. ECOM'da hidrolik termal ölçüm modlarının geliştirilmesine yönelik algoritmaların ve programların geliştirilmesinden. Bunlar, çeşitli alanlarda ısı tedarik sistemlerinin hidrolik modlarının artan sayısal kontrolünü ve izlenmesini içerir.

§ VII.3. ISI ÜRETİM SİSTEMLERİNİN HİDROLİK KARARLILIĞI Hidrolik dirence dayanarak sistemin, diğer çalışanların fikrini değiştirirken abone girişlerindeki sürekli ısı transferi kaybını önlemek için tasarlandığı anlaşılmaktadır. Hidrolik direnç, hidrolik direnç katsayısı V ile yüksek oranda değerlendirilir, V, abone girişinde mümkün olan maksimum hacim ve mümkün olan maksimum su kaybıdır. Hidrolik direnç katsayısı U = 1, prensip olarak, abone sistemlerinde su akış hızını otomatik olarak sağlayacak girişlere su akış regülatörleri takılarak elde edilebilir. U1 işletmesinin gerçek aklında, otomasyonsuz bir sistemde abonelerden gelen su israfını değiştirebilecek herhangi bir kesinti söz konusu olabilir. Yani örneğin ısıtma kısmı açıldığında termal limitteki su tüketimi değişir, bu da limitteki basınç tüketiminin azalmasına ve girişlerdeki transfer basınçlarının sayısının artmasına neden olur. Rashti aboneleri arasında su tüketimi artıyor. Gerçek giderlerin toplam değerden düşürülmesi abone sistemlerinin hidrolik olarak ayarlanmasını gerektirir. Abone sisteminde maksimum kuralsızlaştırma, yalnızca bir refakatçinin açık bırakılması durumunda gerçekleşecektir. Döşeme önemsiz olduğunda mengeneyi etek boyu boyunca düşürmek, böylece zorlamadan, etek boyu pompasının döner mengenesine eşit girişteki mengenede net bir farkı kabul etmek mümkündür. Öyleyse, ahlaksızlığın israfı ortamında su israfıyla olan ilişkinin yerini kıskançlık (VII.18) alarak reddedilmiş midir? Su kaybolduğunda girişteki basınçla çalışın; ? R S mengeneyi gevşek modda kenarlara yerleştirdi; Rn =? Rab +? Kenar pompasının mengenesine basın.

Buradan (VII.19) ana hatlardaki basınç tüketimindeki değişikliklere ve abone tesislerinin artan hidrolik desteğine bağlı olarak sistemin hidrolik stabilitesinin arttığı sonucu çıkmaktadır. Bu, girişlerin çaplarının tamamen değiştirilmesini ve girişlere kısma rondelalarının takılmasını içerir. Ana boru hatlarındaki vidalar tamamen açık olacaktır. Limitlerin serbestleştirilmesine yönelik adımlar Şekil 1'de gösterilmektedir. VII.5. Kabin girişinde veya abone bağlantısı dışında bulunan kesme vanasının sık sık kapatılmasıyla bariyer desteğinin özelliği artar, bu da sistemdeki su israfının azalmasına yol açar. Bağlı aboneye (3) ısı beslemesi değiştikçe bağlantıya basınç uygulayın, bunun sonucunda girişlerdeki basınç artar (Şekil VII, 5, a). Abone kaybeden herkesin su tüketimi artıyor. Böyle bir kuralsızlaştırma, tüm aboneler için değişiklik işaretinin aynı olması durumunda,

Onaylandı denir. Düzenlemenin hızlı bir şekilde değerlendirilmesi için aboneler arasındaki su tüketimini eşitleyebilirsiniz. Abone 4 ve 6 için su tüketimini seviyeden (VII.17) ayarlayın: Virüsten (VI 1.20) akarken, su tüketimine göre sadece hattın destek özelliklerini aşağıdaki parsellere yerleştirin: abone 4 hattın son noktasına kadar. Bu nedenle, özellikleri değiştirirken, sınırın bir kısmına dayanarak, bu kısım ile tedbirin bitiş noktası arasında dağıtılan tüm aboneler için değişiklik adımı aynı olacaktır. Bu ayarlamaya orantılı denir. Bu durum 4, 5, 6 numaralı aboneler için de geçerlidir. Isı kaynağı ile desteğin değiştirildiği yer arasında bulunan abonelerde orantısız hizalanma olur ve abone ısı kaynağına ne kadar yakın olursa, bu şekilde basınç değişiminde daha az değişiklik olur ve dolayısıyla atık olur. TEC'e en yakın aboneler genellikle daha büyük hidrolik dirence sahiptir. Çit pompasının basıncını (Şekil VII. 5) değişmeyen özelliklerle arttırmak, çit desteğini girişlerdeki görünür mengenelerde orantılı bir artışa getirir. Sistem tutarlı oransal ayar sağlar. Ana boru hattındaki tıkanıklığı sık sık kapatırsanız sistemdeki atık su miktarı azalacaktır. Ancak aboneler arasındaki su tüketimindeki değişim farklı olacaktır. Böylece kapı ana hattındaki drenajın sık sık kapatılması (Şekil VII.5, b), su kaybını ve sınırlardaki basıncı azaltır. Isı temini ile kurutma devreleri arasında hareket eden abonelerin girişleri üzerindeki baskının artacağı açıktır. Bu nedenle büyümek için abone 1 ve 2'ye su harcayın. Kurutma öncesi kapı hattındaki basıncın kaydırılması, abonelerin kurutma öncesinde yaşadığı görünür basınçta da değişikliğe yol açacaktır. Abone sistemlerindeki (36) veri aktarımı değişmektedir. Sistemde dengesiz bir ayarlama var, bu durumda abonelerin ödemelerindeki değişimin işareti aynı olmuyor. Sivri örnekler, sistemin işleyişine bağlı olarak hidrolik modda yapılabilecek çok çeşitli olası değişiklikleri göstermektedir.

§ VII.4. ISI SONLANDIRMADA mengenenin AYARLANMASI Isıl limit ve abone tesisatlarının güvenilir çalışmasını sağlamak için sistemdeki basınç değişiminin kabul edilebilir sınırlarla sınırlandırılması gerekir. Bu durumda kapı hattındaki basıncı canlandırma ve değiştirme şekli önemlidir. Mengenenin dönüş borusunda kaydırılması, mengenenin kabul edilemeyecek kadar büyümesine neden olabilir. kavurucu sistemler, Mevduat şemaları aracılığıyla elde edildi. Kas sistemlerinin üst noktaları sıkışıncaya ve içlerindeki dolaşım bozuluncaya kadar baskı uygulayın. Sistemdeki mengeneyi tek bir yerde değiştirmek ve bu yeri hat boyunca birkaç noktada katlayarak rahatlatmak için mengenenin konumunu sistemin çalışma modunda değiştirin. Bu tür noktalara ayarlanabilir mengenenin noktaları denir. Bu durumlarda robotik sistemin bu noktalardaki basıncı hem statik hem de dinamik modda sabit tutulursa kokulara nötr koku denir. Nötr noktada sabit bir basınç, destek cihazları tarafından otomatik olarak korunur. Kısa uzunluktaki hatlar için, statik mengene, sınır pompasının ıslak borusundaki mengene ile aynı olabiliyorsa, nötr nokta Pro, sınır pompasının ıslak borusuna kurulur (Şekil VII.6). Sistemi suyla doldurmak için seçilen pelvik pompanın basıncı dinamik modda bile değişmeden kalır, bu da pelvik cihazın mümkün olan en basit tasarımını sağlar.

Hizalanmamış termal hatlarda (Şekil VII.7), nötr nokta şebekelerden birinde sabittir ve hidrolik rejim kararsızdır. Nötr nokta Pro'nun II. Alan'a giden kapı karayolu üzerinde sabitlenmesi kabul edilebilir (grafik 1). Bu alanın sınırlarında hızlı su kaybıyla boru hatlarındaki basınç değişir ve O noktasında sabit bir basınçla, sınır pompasının ıslatma borusundaki basıncı ve boru hatlarındaki basınç önemli ölçüde artana kadar artırın. alan I'de (2'ye kadar olan grafikler). Sınırdaki sirkülasyon alan II'de muhafaza edildiğinde, sınır pompasının ıslak borusundaki basınç statik hale gelir. Bu durum I. bölgede sistemin tüm noktalarındaki basıncı daha da artıracak (grafik 3) ve abone sistemlerinde kazalara neden olabilecektir.

Dolayısıyla tarafsız nokta altı aktif otoyoldan birinin üzerinde bulunuyordu. Nötr noktanın sabitlenmesi pompanın kenarındaki özel kablolu bir köprü üzerine yapılmalıdır. Pompanın çalıştığı saat boyunca rezervuarda su dolaşır. Mengeneyi köprünün içine bırakın, bir mengeneyi etek ucuna bırakın (Şek. VII.8, a). Nötr noktadaki basınç, ivme miktarını düzenleyen darbenin yoğunluğuna göre ayarlanır. Sistemdeki basınç düştüğünde ve O noktasındaki basınç azaldığında, RP hidrofor regülatörünün basıncı artar ve takviye pompasından sağlanan su miktarı artar. Kenardaki basıncın artmasıyla, örneğin kenar suyunun sıcaklığının artmasıyla, nötr noktadaki basınç artar ve RP valfı kapanarak su beslemesini değiştirir. RP vanasını kapattıktan sonra basınç artmaya devam ederse, drenaj vanası DC suyun bir kısmını tahliye eder ve basınç yenilenir.

Jumper'daki basıncın ayarlanması, pompa jumper'ındaki ek kontrol vanaları 1 ve 2 kullanılarak yapılabilir (Şekil VII.8, a). Böylece vana 1'in sık sık kapanması, kenar pompasının ıslanan borusundaki basıncı arttırır, bu da kenardaki basıncın artmasına neden olur. Vana 1 tamamen kapatıldığında jumper'daki sirkülasyon hızlanır ve H ıslatma borusundaki basınç, O noktasındaki basınca eşit kalır. Sistemdeki basınç artar. Piezometrik bir grafik kendine paralel olarak yokuş yukarı hareket eder ve sınırı kaplar yüksek pozisyon(Şekil VII.9, grafik 2). Kontrol vanası 2 kapalıysa (böl. Şekil VII.8), rezervuar pompasının boşaltma borusundaki basınç, nötr noktadaki basınca eşit olur. Piezometrik grafik marjinal olarak düşük bir konuma doğru hareket eder (grafik 3). Katlanır ray ile, jeodezik vIDMITOTOS'un MISTEVOSTISH RIZNISIA'SI HAKKINDA BİR PROMENNALY GRUPİLE BUDİLE BUNUN, All-Union Abonesi için BİR GRODROSTATIF TIRA MADDESİNİN ÖRNEĞİDİR. Bu durumlarda sistemi bağımsız hidrolik rejime sahip bölgelere ayırmak gerekir (Şekil VII.10). Ana nötr nokta Pro

OG pompasının jumper'ına takılır. Statik basınç S I S I, basınç regülatörü RP 1 ve basınç pompası PN ​​1 tarafından otomatik olarak ayarlanır. Ek nötr nokta Pro II, bölge II'deki dönüş hattında bulunur. İçindeki sabit basınç, “kendine” RDDS ek regülatör basıncı ile desteklenir. Dolaşım yoğunlaşıp RDDS'nin üst bölgesindeki basınç düşüşü kapandığında aynı anda kapanır ve Sürgülü vana Tamam, besleme hattındaki kurulumlar. Bu nedenle üst bölge alt bölgeden hidrolik olarak izole edilmiştir. Üst bölgenin yeniden canlandırılması, O II noktasındaki basınç darbesine göre takviye pompası PN ​​II ve takviye regülatörü RP II'nin yardımıyla gerçekleştirilir. § VII.5. ISI BESLEME SİSTEMLERİNİN HİDROLİK MODUNA SICAK SU KAYNAĞININ ETKİLENMESİ Önemli bir dünyada ısı tedarik sistemlerinin hidrolik modu, sıcak su temininin öneminde yatmaktadır. Su teminindeki dengesizlik, mevsimsel değişiklikler ve sıcak su temininde ılımlı su tüketimi, sistemin hidrolik modunu tamamen değiştirecektir. Su tüketimi düzenleyicileri yoksa, sıcak su teminindeki bir değişiklik, hem termal sınırda hem de kavurucu sistemlerde, özellikle sınırın uç noktalarında su tüketiminde bir değişiklik yapılmasını gerektirir. Bu gibi durumlarda hidrolik modun merkezi olarak düzenlenmesi ancak ancak yeni dünya Tüm arkadaşlarınızı yakmak için kullanılan su miktarını değiştirin. Araştırmalar, kavurma sistemlerinin oransal düzenlemesinde aşağıdaki hususların dikkate alınması gerektiğini göstermiştir: 1) Sıcak su temininde ve kavurmada gül suyu kullanımı, aynı ek yeni su besleme planına sahip tüm aboneler için aynı olmalıdır; 2) Girişlerde artan su israfı nedeniyle titreşen koaksiyel regülasyon sistemi ile tüm aboneler, asansör H'nin önündeki besleme hattına ve H oe brülör sistemlerinden sonraki dönüş boru hattına yeni bir basınç monte eder.

Enjeksiyon ünitelerindeki aşırı basıncı azaltmak için besleme ve dönüş boru hatlarına kısma rondelalarının takılması gerekir. Ancak önemli olan tüm girişlerdeki basınç düşüşüdür. Böyle bir sistemin hidrolik modu (Şekil VII.11), işletme maliyetleri gerçek akıştaki toplam maliyetlere eşit olan bir eşdeğer aboneye sahip termal sıcaklık moduna eşdeğerdir. Su besleme modunda yanma için kullanılan su miktarını ayarlayabiliriz. Döner mod için, döner zihinleri değiştirirken seviye sistemine basınç uygulayın

De P n rozrachunkovy pompa mengenesi; ? Doğrudan boru hattındaki mengenenin akış kayıpları hakkında P p, ΔP e, ΔP, abone ünitesi tanıtılır ve termal sınırın geri dönüş boru hattında; Pn,? P p, ΔP e, ΔP korunmasız zihinlerle yaklaşık aynı değerlerdedir. İÇİNDE kapalı sistem Kenarlardaki su ısı temini ve su tüketimi, kavurucu ve sıcak su temini için su tüketim miktarı ile gösterilir. Suyun yanmaz ve yanmaz modlarında kullanımı sayesinde çok fazla zaman harcamak mümkündür. Hattın israfından mengene israfının ikinci dereceden konumu ile ilgili olarak (VII.22), orta dereceli suyun rozrahunkovy israfının Vo, V p.g'sinin kavurucu ve sıcak su kaynağına benzer olduğu görülecektir; V o, V g kavrulmuş i üzerinde orta derecede su harcayın sıcak su temini korunmasız zihinlerle. Önemli ölçüde: φ = V o / V o kavurma için yüzey suyu tüketimi, Vo'nun rozrunkovy V "o'ya gerçek tüketimine eşittir; n = V g / V yaklaşık" sıcak su temini için yüzey suyu tüketimi; n p = V p.g / V 0 sıcak su kaynağındaki suyun rozrahunkovy vitratı, suyun rozrahunkovoy vitratasına kadar sıcak su kaynağındaki orta dereceli suyun rozrahunkovy vitratına eşittir. Kabul edilen değerlerle cebirsel dönüşümler yapıldıktan sonra denklem (VII.23) ΔP p =? şeklinde yazılabilir. Rp/Pn; ΔP yaklaşık = ΔP yaklaşık / P n; Abone giriş düğümündeki termal sıcaklığın besleme ve dönüş boru hatlarının ön ucunda ΔP e = ΔP e / P. Besleme ve geri dönüş boru hatlarındaki farklı türdeki kayıplar ve basınç kayıpları için hat (VII.24) şunu söyleyecektir:

Kavrulmuş depodaki Zvіdsi vіdnosny vitrat suyu: de a = R n / P n. Sıcak su temini varlığında bir depozitoda kavurma için su tüketimindeki ve ana boru hatlarındaki ve abone girişindeki basınç tüketimi ile çeşitli bağlantılar için su tüketimindeki değişiklik, Şekil 1'de gösterilmektedir. VII.12. Rivnyanya (VII.26) ve şek. VII.12 kanama pompasının sabit basıncıyla kavurma için su tüketiminin arttığını izleyin

Dünyanın sıcak su ihtiyacı kısalıyor ve bu değişim bariyerin hidrolik direncinin azalmasından daha büyük. Kavurmaya fazla su harcamak aşırı ısıya yol açar. En büyük soğuk su tüketimi hacmi, sıcak su kaynağı ön ısıtıcılarının eklenmesi için paralel bir şema ile elde edilir. Su beslemesini açmak için iki aşamalı karma şema için, sıcak su beslemesindeki hızlı su israfı oranına göre sıcak su beslemesi değiştirilir. Bu kapalı ısı tedarik sistemlerinde hidrolik mod, su toplamanın hem boyutuna hem de konumuna bağlıdır. Abone girişlerine PP su kaybı regülatörleri monte edilirken, besleme yapılan boru hattındaki su kaybının bağlantılı regülasyonu (Böl. Şekil IV. 19) prensibi, her boyuttaki su alımında sabit tutulur. Sıcak su temini olmadığında dönüş boru hattındaki su sızıntıları ve basınç birikecektir. Su alımının artmasıyla birlikte dönüş boru hattındaki su tüketimi de değişmekte, bunun sonucunda yeni boru hattındaki su tüketimi azalmaktadır (Şekil VII. 13). Atık su temininden azaltılan su tüketimine yönelik regülatörlerin bulunmaması halinde ana boru hatlarında ve yakma sistemlerinde su tüketiminde değişiklik yapılması gerekmektedir. Dönüş hattındaki akış hızının değişmesi nedeniyle dönüş hattından su alımının büyüklüğü artar (Şekil VII. 14). Girdiler üzerindeki baskının artması, kavurucu sistemlerde ve tedarik boru hattında orta dereceli su kaybını daha da artırıyor. Açık hava sisteminin hidrolik moduna su girişinin akış hızını değerlendirmek için hız denklemlerini (VII.21) ve (VII.22) kullanırız. Drenaj havzalarının, dış sıcaklıktaki besleme ve dönüş boru hatlarındaki su kaybını t "n sıcaklık grafiğine göre gösterdiği kabul edilmektedir (böl. Şekil IV.24). Sigortasız su durumunda su kaybı Rivnyanya'dan alım önemli

Sıcak su temininde De Vp.g rozrahunkova vitrata suyu; β besleyen boru hattından sıcak su temini için su girişinin bir kısmı. Daha önce kabul edilen değerler (VII.27), ZRivnyanya (VII.28) formuna değiştirilebilir, belirli bir pompa basıncında yanma için kullanılan su miktarını ve su toplamanın boyutuna ve konumuna bağlı olarak gösterir. Su girişi hidrolik moda girdiğinde sistemin hidrolik direnci ne kadar büyük olursa o kadar düşük olur (Şekil VII.15). Grafiklerden de görülebileceği gibi, yanma sırasında kaybedilen su miktarının β = 0,5'te alınan su miktarına eşit olması neredeyse imkansızdır. Bu nedenle, sıcak su kaynağının akışını değiştirmek için, suyun çıkışından ve dönüşünden kısmi su alımıyla sisteme ince ayar yapılması gerekir.

Havuzdaki su miktarına ve suyun sıcaklığına bağlı olarak önemli bir bank kalıntısı kaldığından, yanma tesislerinde sürekli su kaybı (f=1) ancak pompanın basıncı değiştirilerek sağlanabilmektedir. Rivnyanya (VII.28) f = 1 ile kayma Ana dönüş hattından su alımı sırasında yakın düşüşte (β = 0), pompanın basıncı, sıcak su temini talebindeki artışla orantılı olarak azalmasından kaynaklanmaktadır: su girişi yok Pompanın hızı yükseltilebilir: Örnek 2. Su tüketiminin önemi mengeneyi içine bastırın kapalı bir sistemde dönüş boru hattından maksimum yıllık su alımıyla ısı temini. Aynı ve eşit alanlardaki tüm abonelerin ısıtma ve sıcak su temini için su tüketimi: V 0 = 100 m 3 / yıl, V avg = 45 m 3 / yıl (Q cp.g / Q 0 = 0,31). Düzgünsüzlük katsayısı k = 2. Sistem diyagramı ve boyutlu p'ezometrik grafik Şekil 2'de gösterilmektedir. VII.14. Basıncı açarken, pompa basıncının sabit ve normal H n = 34,3 m çözünürlükte olduğunu varsayalım. Nehrin dönüş boru hatlarında Rozrakhunkovy su ve malzeme israfı: Sıcak su kaynağında önemli su kayıpları. Maksimum su alımında düzensiz drenaj ile

Mevcut basınç kaybı toplanır: Formüldeki (VII.28) değerleri β = 0 ve n = 0,9 yerine koyarsak, f = 3 olan su tüketimini çıkarırız. Abone deposundaki su tüketimi: Abone deposundaki basınç tüketimi maksimum yıllık su alım seviyesi: dstavi'de Gereksinimlerin dökümü piyezometrik bir grafiktir (böl. Şekil VII.14). Grafikten de görülebileceği gibi dönüş hattından yıllık maksimum su alımı ile dönüş hattındaki pezometrik basınç abone 2'nin yüksekliğinden azdır. Lokal sistemin boşalmasını önlemek için basınç regülatörü takılır” üniversitenin tanıtıldığı dönüş hattında sana doğru”.

§ VII.6 POMPALAR ve drosing trafo merkezleri İLE HİDROLİK ÖNLEM MODU Katlanır arazi kabartmalı büyük termal bariyerlerin trafo merkezleri olmadan çalıştırılması neredeyse imkansızdır. Bunlar, bariyerlerin çalışma kapasitesinin artırılması, hidrolik modların birbirine bağlanması, bariyerlerin hareket yarıçapının arttırılması, merkezi düzenleme yeteneklerinin genişletilmesi vb. gibi mühendislik görevlerinin çözümünün kolaylaştırılmasına yardımcı olacaktır. Trafo merkezi pompaları pompalama ve karıştırma pompalarına ayrılmıştır. Pompalama trafo merkezleri, basıncı taşımak veya azaltmak için besleme ve dönüş boru hatlarına bağlanır. Dönüş boru hattındaki trafo merkezleri genellikle doğrudan ısı kaynağından resüsitasyon noktasına veya büyük bir hat uzunluğuna kadar önemli ölçüde azaltılmış bir lokalizasyon rahatlamasıyla aktarılır (Şekil VII. 16). Pompalama merkezleri arasındaki hidrolik modlar, atık regülatörlerinin abone girişlerindeki görünürlüğüne veya varlığına bağlı olarak değişmektedir. Her durumda, pompa istasyonu açıldığında dönüş borusundaki basınç alanlar arasında hareket edebilir. kavurucu ekipman. Otomatik olmayan abone girişlerine sahip bir pompa trafo merkezinin robota dahil edilmesi, toplam su kaybının belirli bir oranda artmasına ve basınç kaybının artmasına neden olur ve bunun sonucunda piyezometrik hat kaybı artar. Dolayısıyla eşanjör ile trafo merkezi arasındaki bölümlerdeki basıncın değiştiği, trafo merkezi ile son tüketici arasındaki bölümlerde ise basıncın arttığı açıktır. Sonuç olarak abone sistemlerinin tutarsız yanlış hizalanması önlenir. Su kaybı regülatörlü (RR) abone girişlerinde pompa istasyonunun açılması akıştaki su kaybını değiştirmez. Sonuç olarak, piyezometrik çizgiler artık değişmemektedir, ancak trafo merkezi ile dönüş boru hattındaki basınç göstergesinin sonu arasındaki alanlarda, trafo merkezi pompaları tarafından geliştirilen basınç miktarına göre değişmektedir. Geri dönüş hattındaki pompa trafo merkezinin açılması, son abonelerdeki yetersiz görünür basıncın arttırılmasını mümkün kılar. Pompa trafo merkezi, termal akışı bağımsız hidrolik modlara sahip iki bölgeye ayırır ve katlanma durumunda arazi tahliyesi ve farklı statik seviyeler S I S I I S II S II. Trafo merkezi pompalarının acil olarak durdurulması, hidrolik mod 2'den mod 1'e geçiş yapılmasını gerektirir. Basınçta kabul edilemez bir artışı önlemek için, mengenenin nötr konumunda bulunan MK'nin uç kontaklarına diyafram valfleri monte edilir. II ile ilgili noktalar bütünüyle kapalıdır. Kesişme bölgesi II'deki basınç statik seviyeye düşer. Pompanın arkasındaki bölge I'in dönüş hattına daha fazla basınç enjekte edildiğinde, pompadaki çek valf kapanır ve bunun sonucunda düşük basıncın bölge II'si hidrolik olarak izole edilir.

Bölgeler I. Ara bölge II'nin geliştirilmesi ve içindeki statik basınç S II S II'nin desteklenmesi, suyun büyük basınç altındaki bölge I'in dönüş hattından daha düşük basınçlı bölgeye otomatik olarak baypas edilmesiyle titreştirilir. ek basınç regülatörü RP II'nin arkasında. Boru hattındaki pompa trafo merkezi, alanın rahatlamasında doğrudan ısı kaynağından yerleşimcilere ve ayrıca hattın büyük bir uzunluğuna önemli bir artışla durgunluğu pompalar (Şekil VII.17). Bir termal istasyonun ve sakinlerinin jeodezik ölçümleri arasındaki fark onlarca, hatta yüzlerce metre olabilir. Herkes için eşit bir statik basınç söz konusu olduğunda, bazı kişilerde sorun yaşanabilir, bazılarında ise yanan ekipmanın arızalanması söz konusu olabilir. Bu nedenle termal sınır bağımsız ve statik bölgelere ayrılmıştır. Bölge II'nin statik modu, PH II sıvı pompasının gerekli H v.p. basıncında çalışmasıyla oluşturulur. Su sirkülasyonu, N c.p. basıncına sahip bir sınır pompası ile sağlanabilir. Aksi takdirde çözüm her zaman ekonomik ve teknik açıdan tam olmayabilir, bu nedenle yüksek pompa basıncı, donanımlı istasyonun ısıtılmasını daha pahalı hale getirir, ısı transfer sıvısının pompalanması için elektrik israfını artırır ve ısı kaynağına en yakın alanlardaki besleme boru hatları ve abone girişlerinin güvenli olmayan bir şekilde kopmasına neden olur. Grafiklere piyezometrik hatları besleyen boru hattına pompa istasyonlarının da eklenmesiyle abone girişlerinde kayıp regülatörleri olsa dahi basınç değişmektedir. Piyezometrik hatların mukavemetinin değiştirilmesinin nedenleri, dönüş boru hattı için açıklananlara benzer. Pompayı basan pompanın basıncını değiştirerek, bölge II sınırları dahilindeki mevcut basınçlar arasında gerekli basıncı oluşturmak mümkündür. Eşzamanlı bölge II tipi sınırlamanın korunması, ek bir regülatör, RP ve P'nin desteği ve genişletilmesi ve basınç regülatörü RD kullanılarak gerçekleştirilir. a noktasında basınç düştüğünde, hidroforların bağlantısı tarafından basıldığında, yükseltici regülatörler ve basınç kapatılarak bölge II sınırları devreye girer.Sabit statik basınç S II S II, hidrofor pompası PH II tarafından desteklenir. . Pompa trafo merkezleri her iki karayoluna da aynı anda kurulabilir. Hidrofor pompalarının verimliliği, pompaların monte edildiği seviyedeki su kaybından elde edilir. Pompa basıncı H n.p. piyezometrik grafikler kullanılarak belirlenir. Karıştırma istasyonları, dönüş suyunu karıştırarak yüksek sıcaklık kontrol programlarından daha düşük sıcaklık kontrol programlarına geçerek dönüş suyunun sıcaklığını düşürmek üzere tasarlanmıştır. Karıştırma trafo merkezleri transit otoyollara kurulur (Şekil 1). VII.18) veya ayrı boru hatlarının çıkışlarında. Bu durumda pompalar, besleme ve dönüş boru hatları arasında bir köprü üzerine yerleştirilir ve besleme boru hattına monte edilen karışım vanalarına geri dönüş suyu sağlamaya yarar.

Kurulum sahasında, karıştırma trafo merkezi iki bölgeye ayrılmıştır: yüksek (bölge I) ve düşük (bölge II) sıcaklıklar ve ısı transfer basınçları. Bölgelerin sınırında, RD regülatöründe ve KVIR valfinde suyun kısılması sonucunda küçük bir basınç düşüşü ΔH p.s. Normal çalışma için, karıştırma pompalarının basıncının 510 m sağlayan boru hattındaki basınçtan daha ağır basması gerekir Pompaların verimliliği V cm, boru hattını besleyen su miktarının de VI formülü kullanılarak hesaplanır. , m3 / yıl; ve karıştırma katsayısı, besleme boru hattındaki suyun sıcaklığına göre belirlenir; τ 1, s, τ 2, s, karıştırma sonrası besleme ve dönüş boru hatlarındaki farklı su sıcaklıkları.

Karıştırma pompaları açıldığında KVIR valfi kapanır ve I ve II bölgelerinin hidrolik bağlantısı kesilir. Bölge II'de su sirkülasyonu arttığında, dönüş boru hattına bir mengene monte edilir ve bölge I'in sonuna geri dönüş boru hattına bir mengene yerleştirilir (mod, piyezometrik trafik göstergeleri noktalıdır). Karıştırma trafo merkezleri genellikle termal sıcaklıklara (bölge I) bağlı çalışma alanlarına (bölge II) otonom ısı temini için kurulur. endüstriyel Girişimcilik Sıcaklık düzenleme programının benimsendiği durumlarda, canlı tomurcukların kavrulması kabul edilemez. Karıştırma istasyonları büyük iki borulu sistemlerde (Böl. § XI.9) ve ayrıca tek borulu sistemler uzun mesafeli ısı temini (böl. Şekil II.7), ana çayırlarda çayır suyunun sıcaklığı 150 ° C'yi aşarsa veya büyük insan grupları 150 ° C sıcaklıktaki çayır suyunu içemiyorsa. Trafo merkezleri, çok çeşitli jeodezik işaretlerle yerel olarak geliştirilen hayvan gruplarına yönelik basınçlı ısı transferini azaltmak için vikorize edilmiştir. Basınçtaki değişiklik ana hatların bitişik bölgelerine (Şekil VII.10) veya dış alanlara uygulanır. Bu tür trafo merkezleri, yanma cihazlarını en basit nadas şemasına göre bağlamak için standart yöntem kullanılarak kurulur. Alt bölge I'deki kabul edilebilir dinamik mengene modları, kısma trafo merkezinde, dönüş boru hattına monte edilen "kendi kendine" mengene regülatörü tarafından sağlanır. Bölge I'in dönüş hattındaki mengene 60 m'yi aşmadığında, mengene regülatörünü H r.d. basıncını kısmak için ayarlayın. Sınır pompasının acil durum bağlantısı sırasında, bölge II'deki statik basınç S II S II'den sonra dönüşler statik basınca düşmeye başlar S IS I. Yanma bölgesi II sistemlerinin sterilizasyondan korunması, RDDS'yi besleyen boru hattı üzerindeki ek çek valfin arkasındaki bağlantıların titretilmesi ve yardımcı pompa PN II'nin dahil edilmesiyle gerçekleştirilir. trafo merkezine kuruldu.

§ VII.7. POMPALAMA TRAFO MERKEZLERİNİN OTOMASYONU Termal önlemlerin sorunsuz çalışması, yedek ve kuru besleme trafo merkezlerindeki titreşimlerin akışkanlığından kaynaklanmaktadır, bu nedenle büyük trafo merkezleri büyük ölçüde otomatikleştirilmiştir. En önemli otomasyon görevlerinden biri, farklı mengene seviyelerine sahip alanların güvenilir hidrolik izolasyonudur. Termal sınırın acil bağlantısı su arıtma üniteleri, basınç regülatörleri yardımıyla gerçekleştirilir.

Ve ayrıca özel otomatik makineler. İncirde. VII.19, dönüş boru hatlarındaki pompalama trafo merkezleri arasındaki acil durum bağlantısı için otomatik cihazın şemasını gösterir. Makinenin prensibi Şekil 2'deki p'ezometrik grafik örneğinde görülebilir. VII. 16. Mengene nötr noktada hareket ettirildiğinde, hidrolik rölenin Pro II valfi 6 (Şek. VII. 19) yukarı doğru hareket eder ve üst memeyi 5 kapatır. Açık alt meme 5 aracılığıyla, membranın altındaki boş alan açılır. Darbe valfi serbest bırakıldığında atmosferin keyfini çıkarın. Vana açılır ve atmosferik basıncı sağlamak için vana membranının altındaki boş alandan su boşalır. Valf diyaframının üst kısmındaki boş kısımda bulunan yüksek mengene kapanıncaya kadar açılır. Bölge II sınırlarındaki dolaşım yavaşlayacak ve basınç statik S II S II'ye düşecek. Bölge I'in dönüş hattında yüksek bir mengene kullanılarak pompaların önündeki çek valf kapanacaktır. Valf, soket ve röle arasındaki darbe hattındaki gaz kelebeği rondelası 2, darbe valfinin 3 membranına ve valflerine uygulanan basınçta daha büyük bir fark, valf kalay membranının altındaki kısa boşaltma süresini ortadan kaldırır. Yenilenen sirkülasyonla vana açılacak ve vana açılacaktır. Makinenin ayarı, monte edilmiş mengenenin nötr noktasındaki konumunda, mengenedeki 8 yayın seçilmesi ve 9 rölenin sıkılmasıyla gerçekleştirilir. Hidrolik koruma etkinleştirildiğinde bağlantı destek sistemi otomatik olarak etkinleştirilir (Şek. VII.20). Hidrofor regülatörüne gelen darbe, onu besleyen boru hattındaki A noktasından gelir. A noktasındaki mengeneyi nötr nokta Yaklaşık II'deki mengene seviyesine bırakın, çünkü valf 9, rölenin üst nozulu kapanana kadar yokuş yukarı hareket eder, bunun sonucunda diyafram üstü boşluğa yüksek bir mengene uygulanacaktır. Akışkan regülatörünün dönüş hattındaki B noktası ve 1. bölgelerine. Membran esnetilir ve ömür regülatör vanası açılır. Valf açılma miktarı, B noktası ile membran boş regülatörü (1) arasındaki hattaki su akışını kısan, memeye yerleştirilen ilave bir başlık tarafından düzenlenir. Basınç ayarının ayarlanması, valfin ayar vidası (5) kullanılarak gerçekleştirilir. basınç rölesi. Besleyen boru hattındaki pompa istasyonunun otomatik olarak düzenlenmesi (Şekil VII.21), tasarımı Şekil 2'de gösterilen bir dizi kontrol cihazına dayanmaktadır. VII. 19, VII.20. Basınç regülatörü RD, basıncı üst bölge sınırlarında tutar ve regülatörün hidrolik desteği, hidrofor pompaları N.P. ve bölge II limitleriyle aynı hidrolik özellikleri oluşturur. Destek ve genleşme regülatörü, A ve O II noktalarına basmak için iki darbeli bir devre kullanılarak açılır. Bir regülatör olarak destek cihazı, Pro II nötr noktasında bir mengene darbesi ile harekete geçirilir. A noktasındaki acil basınç düşüşü, cihazı bir güç regülatörü olarak etkinleştirir ve P2 rölesi aracılığıyla darbe valfini açmak ve güç regülatörünü kapatmak için tetikleme yapar. Regülatörün ayarlanması, normal çalışma sırasında böyle bir çapa sahip açık rondelalar seçilerek gerçekleştirilir.

Trafo merkezindeki pompalar sadece regülatörün hidrofor tankında çalışır. Limit serbest bırakıldıktan sonra hidrasyon pompaları PN II açılır. Üst bölge için acil durum sinyali, nötr noktanın yakınına monte edilen bir kontak basınç göstergesinden gelir. Basıncın basıncı, P z rölesi aracılığıyla basınç regülatörü RP 2 tarafından desteklenir. Karıştırma trafo merkezinde, karıştırma modu, karıştırma ve dağıtma vanası tarafından düzenlenir (Şekil VII.22). Karıştırma için kullanılan su miktarı, P basınç rölesinin W basınç diyaframındaki fark değerine göre ayarlanması ve karışım vanasındaki basıncın seçilmesiyle ayarlanır. Karışım pompalarının acil bağlantısı durumunda, karışım vanası bir regülatör görevi görür, böylece mengene, kontrol elemanları P 2 rölesinde hareket ettirilene kadar diyaframa uygulanır, böylece membran bastırılır ve vana KS ve P rölesi kapalıdır. Bölge II açıksa, RD regülatörü vana vanalarının çalışmaya hazır durumuna ayarlanır. Karışım pompaları çalıştırıldığında makaranın alt profil kısmındaki su basıncı altındaki KS ve P vanaları otomatik olarak açılır. İmpuls hatlarındaki ve P 2 rölesindeki artan basınçla, bölge II'deki kaynamayan suyun basıncını kontrol eden basınç regülatörü RD etkinleştirilir.

İncirde. VII.23, birleşik pompalama ve kısma trafo merkezlerinin otomasyonunun bir diyagramını gösterir. Çalışma modunda, R-4 basınç rölesi, RK-3 valfi, B1 ve B2 kontrol valflerinin otonom kontrol valfleri tamamen kapalıdır. 3 noktasındaki basınç, P-1 röle soketine ve oradan da IK-1 ve IK-2 darbe valflerinin diyafram üstü boşluklarına iletilir. Büküldükten sonra membranlar, valflerin alt geçişleriyle tamamen kesişerek çubukları hareket ettirir. IK-1 ve IK-2 darbe valflerinin üst akış geçitleri tamamen açıktır, dolayısıyla RK-1 ve RK-2 valfleri regülasyon modunda çalışır.

1 noktasındaki basıncın R-2 ve ІК-1 otomatik sistemi aracılığıyla yer değiştirmesi, kapalı olan, basıncı kısan RK-1 kontrol vanasına aktarılır ve 1 noktasındaki basınç belirtilen değere değiştirilir. Destek regülatörü RK-2, R-3 rölesi ve darbe valfi IK-2 aracılığıyla benzer şekilde çalışır. 3 noktasındaki düşme basıncını sağlayan boru hattı üzerindeki pompa pompalarının acil bağlantısı durumunda, IK-1 ve IK-2 darbe valfleri, 2 noktasından RK-1 ve RK valf tahriklerine giden su geçişlerini açar. -2. Kontrol vanaları kapanır ve hidrolik olarak izole edilmiş bölgelere ısı transferini serbest bırakır. Mengenenin 1. noktaya düşmesinden itibaren robottaki yaşam sürdürme pompası PN ​​çalıştırılır. Gerilim basıncı, R-4 basınç rölesi aracılığıyla RK-3 valfı tarafından bölge II'nin statik basıncı seviyesinde tutulur. Hidrofor pompaları açıldığında devre otomatik olarak çalışma moduna döner. § VII.8. TERMAL SONLANDIRMALARDA ROZRAHUNOK akış dağıtımı Trafo merkezlerini rezerve etmek için yedek jumper cihazı, ana hatların çeşitli ısı kaynaklarında yaşaması için jumper'ları bloke eder, dönüştürür termal sınırlar zengin Kiltsev sisteminin kıvrımında harika yerler. Hidrolik mod, kenarın bitişik alanlarındaki ısı transferi kaybındaki değişikliklere karşı çok hassastır. Bu tür temel sistemlerinin Kirchhoff seviyesinde (yüzde yüz termal sınırlar) ve kendisinde genişleme ilkesi: 1) ΣV = 0, burada ΣV herhangi bir birimdeki suyun cebirsel toplamıdır; 2) ΣSV 2 = 0, burada ΣSV 2 her ne olursa olsun harcanan basıncın cebirsel toplamıdır. kapalı döngü. İki farklı zihin ve bir anlaşmazlık var. Abonelerden su tüketiminin otomatik girişi ve halka çitin ana bölümlerinin desteğinin özellikleri için. Otomatik olmayan girişler için, tüm parsellerin desteği niteliğindeki halkaya sığ su sağlamak için ünitede gözle görülür bir basınç vardır. Her iki durumda da su tüketiminin sınır bölgeleri arasındaki dağılımını bilmek gerekir.

Abone girişlerinde basit bir ring sınırının kenarına monte edilmiş kayıp regülatörleri varsa ilk soruna bir göz atalım (Şekil VII.24). Akış şemasında gösterildiği gibi su akışlarının gerekli harcamalarını ve yönlerini soralım. Bu durumda, rezervuara pozitif su akışı ve yıl okunun arkasındaki konturdan geçen drenaj için basınç kaybını ve rezervuardan negatif su akışını ve su kaybını hesaba katmak gerekir. Yıl okunun tersi yönde geçen drenaj basıncı. Kirchhoff'un ilk seviyesine benzer şekilde, akışın yönü yeterince yönlendirildiğinde diğer seviyeye ulaşılamaz, peki ne olur? P mengenedeki tutarsızlıktır.

0) yıl okunun arkasında I, II parsellerinin aşırı temsil edildiğine ve III, IV parsellerinin önemsizliğine ilişkin not. Negatif bir basınç uyumsuzluğu değeri yatağı gösterir. "title =" (! LANG: Viskoz olmayan basıncın pozitif değeri (? P> 0)) viskoz olmayan basıncı ortadan kaldırmak için, yıl okunun ve işaretin arkasındaki I, II grafiklerinin aşırı katılımına dikkat edin. III, IV numaralı parsellerin etkisi altında Negatif değer değil'язки напорів вказує на протилежне. Для усунення невязки напорів при" class="link_thumb"> 38 !}!} Viskoz olmayan basıncın pozitif değeri (? Р> 0), yıl okunun arkasındaki I, II parsellerinin aşırı etkisini ve III, IV parsellerinin yetersiz temsilini gösterir. Negatif bir basınç uyumsuzluğu değeri yatağı gösterir. Baskıların tutarsızlığını ortadan kaldırmak için? P>0 I, II numaralı parsellerdeki atıkların yıl okunun arkasındaki su akışıyla değiştirilmesi, III, IV numaralı parsellerdeki viskoz olmayan atıkların aynı miktarda arttırılması gerekmektedir. Denkleme (VII.35) bağlama değeri ΔV dahil edildikten sonra, diğer Kirchhoff denkleminin bitişik olması önemlidir: En yüksek tutarlılık, bağlama değeri ΔV 2 ile AV 2 değerinin yetersiz önemsizliği arasındadır; bağlantı ve değer De ΣSV ilişkisi ile belirlenir, değer her zaman pozitiftir. Denkleme (VII.36) bu değişikliği ekledikten sonra, doğrulama işlemini tekrarlayın ve denklem (VII.37)'ye göre yeni, daha doğru bir düzeltmenin değerini netleştirin. 0) yıl okunun arkasında I, II parsellerinin aşırı temsil edildiğine ve III, IV parsellerinin önemsizliğine ilişkin not. Negatif bir basınç uyumsuzluğu değeri yatağı gösterir. Basınç farklılığını "> 0"da azaltmak için, yıl okunun arkasındaki I, II parsellerinin aşırı katılımına ve III, IV parsellerinin yetersiz temsiline dikkat edin. Basınç farklılığının negatif değeri yatak üzerinde gösterilir. P> 0'da basınç farklılığını azaltın P> 0 gerekli I, II parsellerindeki israfı yıl okunun arkasındaki su akışıyla değiştirin ve III, IV parsellerinde bağlayıcı olmayan atığı aynı miktarda artırın Kirchhoff'un doğum günü sona eriyor: Vadesi ΔV 2 bağlama değeri ve AV 2 değerinin hafif önemsiz olması gerçeğine göre, bağlama maliyetinin değeri De ΣSV ilişkisi ile belirlenir, değer her zaman pozitiftir.), doğrulama kontrolünü yeniden gerçekleştirin ve açıklığa kavuşturun yeni değerler, bağlantıya göre daha doğru düzeltme (VII.37). "> 0) yıl okunun arkasındaki I, II parsellerinin aşırı ilişkisi ve III, IV parsellerinin önemsizliği hakkında not. Negatif bir basınç uyumsuzluğu değeri yatağı gösterir. "title =" (! LANG: Viskoz olmayan basıncın pozitif değeri (? P> 0)) viskoz olmayan basıncı ortadan kaldırmak için, yıl okunun ve işaretin arkasındaki I, II grafiklerinin aşırı katılımına dikkat edin. III, IV numaralı parsellerin etkisi altında Negatif değer değil'язки напорів вказує на протилежне. Для усунення невязки напорів при"> title="Viskoz olmayan basıncın pozitif değeri (? Р> 0), yıl okunun arkasındaki I, II parsellerinin aşırı etkisini ve III, IV parsellerinin yetersiz temsilini gösterir. Negatif değer nev'язки напорів вказує на протилежне. Для усунення нев'язки напорів при"> !}!}

Böylece çıkartmalar sonucunda kalan suyun parsellerde ve halkanın su akış noktasında kaybolduğu tespit edilir. İki veya daha fazla jöle kesimi hazırlanırken su dalgıcının noktaları da benzer şekilde belirtilir (Şekil VII.25). Su borusunun noktasını (B noktası) belirleyelim ve başka bir Kirchhoff denklemi oluşturalım: De H 1H 2 = ΔH TPP 1 ve TPP 2'ye kurulu sınır pompalarının basınç farkı. Formüle göre bağlayıcı atık miktarının önemli olması (VII.37), size su dağıtım noktasının ayarlanmasını netleştirmek gerekir. en olumlu anlam Viskoz olmayan bir basınçta (?Р> 0), su borusunun noktası TEC 2 (C noktası) tarafına doğru hareket edecektir, çünkü I, II bölgeleri yeniden önemli görünmektedir ve su israfı bu planlar değişikliklere neden olabilir. Bağlanmayan mengenenin negatif değerleriyle (? P 0) I, II parselleri önemli göründüğü için suyun aktığı nokta TEC 2 tarafına (C noktası) kayacaktır ve bu parsellerde su israfı değişikliklere neden olabilir. Bağlanmayan mengenenin negatif değerleriyle (? Р ">

“+” ve “” işaretlerinin yıldönümü okunun arkasında ve karşısında su akışını gösterdiği yer. O halde formüllere nasıl zaman ayıracağınızı biliyorsunuz: nerede? R Ve yüzüğe su getirilmesi noktasındaki mengene farkı. Daha sonra Kirchhoff'un başka bir akrabasının geçmişini kontrol ederler. Pozitif bir tutarsızlıkla, su vistratı α'nın hacmi azalır, negatif oranda su vitratı α artar. α'yı aynı olanlardan mahrum bırakarak su noktasını vuzol B veya C'ye taşımak mümkündür. α değerlerinin seçimi, Kirchhoff'un diğer seviyesi karşılanana kadar değiştirilir. Alın 1. 273x7 mm çapında iki borulu halka su çiti (böl. Şekil VII.25) için kesitlerdeki su tüketimini ve su borusu noktasındaki mengene farkını hesaplayın. İstasyonlardaki hemstone pompalarının basıncı 0,7 MPa'dır. Büyürken şunları alın: dovzhini parselleri l I = 200 m; l II = 400 m; l III = 150 m; l IV = 450 m; drenajda su israfı V 1 = 200 m3 / yıl; V 2 = 150 m3 / yıl; V3 = 300 m3 / yıl; mengene için yerel harcama katsayısı α0,3; boru hattı desteğinin özelliklerine göre s = 0.I267 · 10 -2 Pa · yıl 2 / m 6 · m. 1. Çıkışı destekleyin ve çitin arazileri için suyu çevirin:

7. Mengenenin harcamalarındaki tutarsızlık miktarını yeniden hesaplamak mümkün müdür? P "= (0,66 ·, 32 ·, 49 · 13 2 1,48 · 287 2) = 210 Pa = 0,21 · 10 -6 MPa. Basınçlar arasındaki fark ihmal edilebilecek kadar küçüktür, kullanılabilir ve bu nedenle havza noktası G 8. İstasyondan 3 No'lu çıkışa su atığı 9. Çıkış halkasına bağlantı noktalarındaki basınç farkı 3 Örnek 2. Kapalı iki borulu termal devrenin parsellerinde su israfının önemi iki ısıda yaşamak ve su temini noktalarındaki mengeneler arasındaki farkı ( Div. Şekil VII.25) Dağıtım yaparken şunları kabul edin: aboneler için su tüketimi VA = 300 m3 / yıl; VB = 200 m3 / yıl; VC = 500 m3 / yıl; ana hattın desteklerinin özellikleri: SI = 5 Pa yıl 2 / m 6; S II = l. 5 Pa yıl 2 / m 6; S III = 0,6 Pa yıl 2 / m 6; S IV = 2 Pa yıl 2 / m 6; Rishennya istasyonlarının kollektörleri başına basınç farkı.

2. Artık viskozite Viskozite viskozitesi negatiftir; bu durum, alanların bağlayıcı su tüketiminin sıcaklığında yaşamak için yeniden tasarlandığını gösterir. 4. Ana alanlardaki su miktarı belirtilir: 5. Viskozite farklılığı şu durumlarda olur: bağlar netleştirildi 6. Bağlanma viskozitesi netleştirildi VODI israfı