サーマル バリアで静的バイスを指定する方法。 第 vii 章 水圧体制と熱障壁 § vii.1. 油圧モードの基礎

熱供給システムの設計と運用における最も重要なタスクは、効率的なシステムの開発です。 油圧モードサーマルフェンシングの作業の信頼性を確保するもの.

表面的なロボットの下で、路上で寝返りを打つ：

1）加入者の前に必要な圧力を確保する（）;

2）供給されるメインの熱の沸騰をオフにします。

3) ブース内の燃焼システムをオフにします。これは、再起動中の遠隔放送を意味します。

4) スピゴットで万力の危険な動きをオフにします。これは、パイプが引き裂かれ、フィッティングが焦げる可能性があることを示しています。

ピッド 油圧モード熱障壁は、時間ごとに障壁のさまざまなポイントで悪徳（圧力）と熱媒体の間で相互に接続されています。

サーマルバリアの油圧モードは、助けのためにねじれています 圧力のグラフィック (p'ezometric グラフィック)。

スケジュールは、油圧パイプラインの改修後の予定です。 Vinを使用すると、作業の油圧モードで向きを変えることができ、サーマルトレッドのさまざまなモードでサーマルトレッドを使用して、質量のリリーフの流れ、つぼみの高さ、サーマルトレッドのバイスのvratを改善できます。 このスケジュールの背後で、圧力を簡単に判断できます。たとえば、測定ポイントとサブスクライバー システムがあるかどうか、装備されていないポンプを選択するかどうかなど、明らかなことを確認できます。 ポンプ場ロボット ITP の油圧モードの自動調整のスキーム

落ち着いたレリーフでコケに縫い付けられたサーマルバリアの p'ezometric グラフを見てみましょう (図 7.1)。 ゼロマークの領域は、加熱準備設備の拡張用のマークで縮小されます。 幹線道路の概要 1 -2-3 -Ⅲ yakіyvykreslenop'ezometrichnyグラフのpoddnaniyіz垂直面。 その時点で 2 ハイウェイへ 2 -私. 幹線道路に垂直な平面でのTsevіdgaluzhennyamaєsvіyプロファイル。 ビジュアライゼーションのプロファイルをイメージできるようにするため 2 -私ピエゾメトリック グラフで、年を示す矢印に対して 90° 回転させてポイントに合わせる 2 および幹線道路の平坦なプロファイルの合計。 ラインとして、ポジションのスケジュールでローンのプロファイルのフラットを合計した後 2 - . 同様に、私は目視検査用のプロファイルになります 3 - .

ロボットを見て 二管式熱供給、その原理図を図1に示します。 7.1、 Ⅴ. H 調熱ユニット T 高温水 P1コレクター内の新しい圧力で、熱供給の供給は何ですか （ここ-フェンシングポンプの後のpochatkovy povny napіr（ドット K); - 加熱準備設備でフリンジ水の圧力を使用します)。 したがって、合流ポンプを設置するための測地線記号として、メレゼの穂軸に再度圧力をかけて、ピエゾメトリック圧力を高め、ジェレル熱供給のコレクターに過圧を与えます。 お湯高速道路沿い、あなたは何をあげますか 1-2-3-Ⅲそのvіdgaluzhennyam 2-Iі 3-Ⅱ熱維持システムまで歩いてください 私, Ⅱ, Ⅲ. メインライン、与えられたもの、および猛攻撃のグラフによって示される画像でのより多くの猛攻撃 P1-PⅢ,P2-PI,P3-PⅡ. 冷却された水は、戻りパイプラインによって熱供給 dzherel に送られます。 還熱パイプラインでの最新の圧力のグラフは線で表されます OIII-O1, おい- O3、 OI-O1.

供給ラインとラインの任意の点の転換点の圧力差は、 猛攻撃. したがって、供給パイプラインとリターン パイプラインとして、どの時点でも、同じ測地線記号を作成できます。

サブスクライバーにとって、プレッシャーは同じです。

; . リターンコレクターのドレンポンプの前にあるリターンラインの最後の圧力は、熱供給パイプです。 オツェ、ナヤブニー

たとえば、加熱準備設備のコレクターで

メレジェビーポンプ戻りラインから出る水の圧力を押して、加熱準備設備に向けて加熱します。 ポンプは圧力を発生させます。

マル。 7.1. ピエゾメトリック グラフ (A)、単線配管スキーム (ロ) 2 パイプ熱障壁のそのスキーム （の）

私-Ⅲ- 加入者; 1, 2, 3 - ブズリ; P- 行、何を与えるか; プロ - リターンライン; ひ- 押す; T- teplopidgotovcha インストール; CI- Merezhevy ポンプ; RD- 副規制当局; D- インパルスの選択のポイント RD; 月曜日ロック- 配管ポンプ; B -燃料タンク; DK -排水弁。

パイプラインの穂軸と端部の新しい圧力の差に等しいラインとリターン ラインの圧力を使用します。 与えられた高速道路の場合、悪臭は同じですが、帰りの場合は .

流体力学モードの説明は、トレッドミル ポンプの 1 時間の操作で監視されます。 ポイントでの循環パイプラインのピエゾメトリック ラインの位置 O1仕事の成果に支えられる プライミング ポンプ PN のі 副RDレギュレーター. たとえば、生命ポンプで開発されているもの 流体力学モードバルブで絞る RDそのような方法で、トレッドミル ポンプのバイパス ラインからインパルス D を拾う時点で、たとえばプライミングが、ライフ ポンプで発生する完全な猛攻撃に等しくなるようにします。

図上。 7.2は、供給ラインとバイパスラインの圧力のグラフを示しています。 原理図 pіzhivlyuvalnogo別館。

マル。 7.2. 蘇生ラインの圧力グラフ 1 -2 そしてトラスポンプのバイパスラインで 2 -3(a) pіzhivlyuvalnogo pristroyuのそのスキーム (b):

ひ- ピエゾメトリック圧力; - バイス レギュレータのスロットル ボディの圧力を使用する RDドラフトにいる人 AとB; SN、MON- Merezhevyとpіdzhivlyuvalnyポンプ; パソコン- 排水弁; B- 燃料タンク

人生のポンプの前に、最後の圧力は精神的にゼロに等しく受け入れられます。 ライフポンプ 月曜日ロック圧力を構築します。 バイスはバイスレギュレーターへのパイプラインにあります RD。プロット上の格子への猛攻撃で 1 -2 і 2 -3 彼らのゴミを不適切に見ています。 バイパスラインでは、伝熱ラインがポイントで崩壊 3 ポイントへ 2. 下書きをする あі でたとえば、spratsovuєtsya すべて、scho はメッシュ ポンプで開発されます。 これらのドラフトの終了段階は、干ばつ時に あ buv 引き合いの猛攻とその後の新たな猛攻 .

干ばつ時 で猛攻撃に対処する , なぜ （ここ - その後の猛攻 RD)。バイスレギュレーターはコンスタントバイスをポイントでサポート Dザソフキの間 あі 美術。どの時点で？ 2 podtrimuvatimetsyaの猛攻撃、そしてバルブ RD spratsovuvatimetsya の猛攻撃。

伝熱コイルの増加に伴い、ポイントの圧力が低下します D減少し始め、バルブ RD vіdkrivaєtsya、zbіshuєtsyapіzhivlennyaサーマルフリンジ、およびvicevіdnovlyuєtsya。 短いターンで、ポイントでバイス Dそのバルブを動かし始めます RD隠ぺいする。 バルブが閉じているときのように RD圧力は上昇し続けます。たとえば、高温で水量が増加した結果、ロボットの排水バルブがオンになります パソコン、「自分自身への」絶え間ないプレッシャーをポイントまでサポートします D、そして排水口から余分な水を取り除きます。 だから、流体力学的モードでpratsyuєpodzhivlyuvalny pristriy。 サイディングポンプの歯により、サイディング内の熱伝達の循環が適用され、システム全体で圧力が まで低下します。 バイスレギュレーター RDパンプアップ、ポンプ 月曜日ロックシステム全体の圧力の下で。

このランクでは、別の特徴的な油圧体制を備えています- 静的- システムのすべてのポイントで、熱供給は、ライブポンプによって開発されている新しい圧力によってインストールされます。 その時点で D流体力学のように、静的モードでは、たとえば定数がサポートされます。 このようなポイントを呼びます 中性。

偉大な静水圧バイスを呼び出し、水の助けを借りて作成し、 高温輸送されるドライバーは、供給パイプラインと戻りパイプラインの両方で、許容圧力範囲までの短い距離を非難します。 Qi vymogi は、静的および流体力学的モードの場合のように、rozashuvannya p'ezometricheskih ラインの可能性にフリンジを重ね合わせます。

対策でユーティリティシステムの圧力モードへの注入をオフにするには、サーマルバリアとユーティリティシステムの油圧モードが自律的である場合、悪臭が独立した回路に来ることが重要です。 そのような心で、政権の前に、措置では、過半数よりも低い預金があります。

ロボットの熱障壁と有罪の p'ezometric 圧力のグラフの拡大を使用しますが、もう一度やり直してください (動的モードと静的モードの両方で)、暗さの順序で再配置されるようにスケジュールが目覚めたときの再検証の。

1. 配管パイプラインでの P'ezometric 猛攻撃は、パイプライン システムの静的レベルのせいです N zd) 5 未満以上 メートル（予約） ハーア静的バイスが少なくなります N zdそして、ブース内の水が回転するペゾメーターの猛攻撃の高さに立つと、その上に真空（システムの開口部）、システムへの一種のpidmoktuvannyapovіtryaがあります。 Umov のグラフで、ピボタル p'ezometer の線が 5 を通過できることを確認します。 メートルもっとバディヴリ：

N arr N zd + 5 メートル; N st N zd + 5 メートル.

2. Be-yakіypointzvorotnoїメインラインp'zometricny napіrmaє buti 5以上 メートル pіdsmoktuvannyaがメッシュで繰り返す真空がないように（5 メートル- ストック）。 Umov のグラフでは、回転メインの p'ezometric ラインと任意の点での静的猛攻撃のラインが 5 未満ではないことを非難されるべきであることは明らかです メートル地球の価格についてもっと：

N arr N s + 5 メートル; N st N s + 5 メートル。

3. たとえば、取り付けられたトレッドミル ポンプ (たとえば、再舗装 エール) は 5 以上 メートル、水とキャビテーションの量でポンプの流れを確保するため:

エール 5 メートル。

4. スコーチングシステム内の水圧は、スコーチングアクセサリ (6 kgf/cm2）。 心のグラフィックスでは、イントロダクションではターンパイク高速道路でのピエゾメトリックの猛攻撃があり、フェンスの静的な線が原因ではないことは明らかですが、 N追加\u003d 55 メートル（在庫5です メートル):

N 到着 - N 秒 55 メートル; N st - N s 55 メートル.

5.水温が高いエレベータに供給されるパイプラインで , 熱伝達の温度で沸騰水の圧力以上に圧力を上げることが可能です - それは予備から受け入れられます; (静的レベルの場合、obov'yazkovo ではありません):

Hs=20 メートル私に Hs=40 メートルで 。

Umovのスケジュールでは、供給されているパイプラインの圧力ラインが有罪であることをたむろしますが、明らかに量によって Hs灼熱のシステムにおける過熱水の最も重要なポイント（居住区の場合、それは地球と等しくなり、工業用住宅の場合-ワークショップの過熱水の保管庫）：

H pid H s + 5 メートル.

6.マストシステム（つぼみの上部）の静圧は、他のつぼみのシステムで圧力がそれらに許容される最大値より大きくなることを非難するものではありません。そうでなければ、トレッドポンプのリブで、そこに高芽の水圧のラフンのために、これらのシステムのフィッティングがつぶれます。 Umov hang timのスケジュールでは、scho vysoko roztashovannyh budіvel無罪55 メートル他の先物のための平等な土地。

7. システムの任意の点での圧力は、材料の所有、詳細、およびフィッティングの最大許容心を過大評価する罪にはなりません。 最大の過圧を受け入れるために鳴らしてください R追加=16…22 kgf/cm2. Tseは、（地球のレベルから）供給されるパイプラインの任意のポイントでのp'ezometricの猛攻撃は、それほど非難されるべきではないことを意味します N追加 - 5 メートル(І在庫から5 メートル):

N pid - N s N 追加 - 5 メートル.

8.たとえば、ウェイクアップコールの入力での圧力（パイプラインでの圧力の差、供給および回転されるもの）はいくらですか。ただし、加入者のシステムの圧力よりも小さくはありません。

N p \u003d N pid - N arr N zd.

このように、ピエゾメトリック スケジュールにより、サーマル バリアとポンプ制御の効率的な油圧モードを確保できます。

栄養管理

1.熱供給システムの動作の信頼性を考慮して、水熱障壁の圧力モードを選択する主なタスクを説明してください。

2. 流体力学的および静的操作モードと熱バリアとは何ですか? 静的レベルの指定された位置に心を引き裂きます。

3. p'ezometric グラフを誘導するための方法論を提出します。

4. サーマル バリアの主電源にあるリニア バイスの p'ezometric グラフ上の位置まで vimogi を配置すると、リターンが得られます。

5. そのような考えに基づいて、p'ezometric グラフ上で、供給ラインと熱供給の戻りラインの許容最大および最小 p'ezometric 圧力に等しい値が適用されますか?

6. p'ezometric グラフ上のそのような「中立」ポイントとは何ですか?その助けを借りて CHPP に追加しますが、ボイラーハウスはこの位置によって規制されていますか?

7. フェンシングやメンテナンスポンプなどはどのように機能していますか?

設計 VII 熱手段の油圧モード § VII.1. 油圧モードの基礎 油圧モードは、特定の瞬間におけるシステムのさまざまなポイントでの高い熱伝達率と圧力との相互関係によって特徴付けられます。 rozrakhankovy油圧モードは、rozrahunkovy熱navantazhenya加入者へのrozpodіlteplonosіyavіdpovіdnoによって特徴付けられます。 merezhіのノードポイントとサブスクライバー入力の圧力は、Rozrakhankovの圧力と同じです。 一見すると、このモードにはペゾメトリック スケジュールが与えられており、油圧ロズラフンカの賛辞を促しています。 ただし、システム内の水利用のプロセスは変化します。 ヴィトラータの変化は、給湯の不均一な給水、可変給水の神秘的なカルシサル規制の発現によって引き起こされ、メレザでのさまざまな摂動によって浸透します。 ドライバーの活力の変化は彼と関係があります 熱レジーム加入者 油圧モードの再屋根付けにより、限界でのビトラットと圧力を再決定し、張力の許容可能な変化を差し挟む可能性があり、システムのトラブルのない操作が保証されます。 オパール期と夏期には、水圧体制が発達します。 で 重要なシステムああteplopostachannya dodatkovo razrakhovuєtsya油圧モードで、リターンと供給されるパイプラインからの最大取水量。 水力体制の開発は、流体力学の主な等式から取られるべきです。 サーマルフェンシングでは、原則として、巻線内の圧力ΔР（Pa）に二次的な低下があります。ΔP = SV（VII.1）de S 2; V熱交換率、m 3 /年。

サポートの特性の値は、共同rozvyazannya rivnyan（VII.1）、（VI.2）、（VII.3）から出てきます：AP ^ l（/ +; e） - = L（t + "9 ) pro- (VII. 2) A, = 0.0894 ^, (VII.3) de z = 3600 s; - 定数係数、パイプラインの壁の短さに堆積する：Yak vyplyvaєz rivnyan（VII.2）および（VII.3）、手すりの幾何学的拡張、パイプラインの壁の短さ、および厚さに堆積するためのサポートの特徴熱伝達の。 vіdomivratahとvіdpovіdnyvraty viceの場合、サポートの特性は等しい（VII.1）から変更されます。 油圧体制の開発の時間の下で、しばしば圧力によって呼び出される単一の万力を攻撃します。 マル。 VII.1. ポンプの熱バリアの特性: 1rozrahunkov 特性: 2 加入者のスイッチを入れた後のバリアの特性。 3ポンプ特性

マル。 VII.2. 最後の (a) 平行 (b) プロットの構築 フェンスの特性を備えたウィンドウ内の圧力の流れをグラフィカルに示します。 熱障壁の特徴は、座標の穂軸を通る二次放物線です (図 VII.I)。 ヤードの特性とポンプの特性（ポイントA）の違いは、チャイルドでのポンプの動作モードを示しています。 開発の過程で、パイプラインの壁の短さを変更すると、トラフィックの一部を含む新しい加入者の到着に関連して、ラインのサポートの特性が変更されます。 サポートを大きく特徴付ける 亜鉛メッキメレジ、 次々に、そして行の行と並行して、行に追加されるもの。 一定のvitrata V（図VII.2、a）で連続してz'єdnannyhパッドから加算されるmerezhaでバイスΔРをスイープし、スキンギャップΔP 1、ΔР 2のグリップを押すことから加算します、ΔP 3 merezhі。 Viraziv vtrati vice vitrate と数式のサポートの特性 (VII. 1) を介して、メジャーのサポートの特性を取り除きます。 S 1、S 2、S 3 倉庫プロットのサポートの特徴。 また、連作されたプロットのサポートの合計特性は、これらのプロットのサポートの特性の合計と同じです。 並列接続（図VII.2 b）では、vіdgaluzhennyahのガラス酸塩の総量

Vitrata vodizgіdnoz viraz (VII. 1) は、ビューで提示できます。将来の展望 : 1/S の値は、水圧指標、導電率のランク、1 Pa の圧力降下での等しい水圧です。 ; okremihїїdilyanokのa 1、a 2、a 3導電率、m 3 / h Pa 0> 5。 この順序で、平行なランド プロットの合計導電率は、これらのランド プロットのコンダクタンスの合計に等しくなります。 等式 (VII.6) および (VII.11) に基づいて、導電性導体の亜鉛メッキ手すりの支持特性、またはオクレミフ ラフトの支持特性が決定されます。 休閑地の執着を助けるために、システムの水力体制の調査を実施する必要があります。 この順序で、行の平行行の全導電率は、これらの行の導体の合計に等しい。 等式 (VII.6) および (VII.11) に基づいて、導電性導体の亜鉛メッキ手すりの支持特性、またはオクレミフ ラフトの支持特性が決定されます。 オトリマニ休養者の助けを借りて、システムの水力体制の調査が行われます。

§ VII.2. ロザフノック油圧モード 自動化システムスコーチ用のPPレギュレーターと給湯用のRT温度レギュレーターを使用すると、加入者への給水は熱入力の大きさによってのみ決定されます。 乳白化入力の設定圧力の安定性は、レギュレーターの調整に合わせて調整されます。入力の圧力が変化すると、レギュレーターバルブのステップが増加します。 このようなシステムのRazrahunok水力体制は、給水のための万力のコストのポイントにもたらされます. さまざまな時点で：オートレギュレーターの入力で、ガラスレートが変更され、マージンのバイスが変更され、ガラスレートはメインパイプラインとサブスクライバー入力で変更されました。 Rozrahunok油圧モードは、水を指定する機会を与え、vidpovidnіїmは変化したロボットシステムの心のために万力を費やします.

Vihіdnimi dannymiє：merezhі、rozrahunkovy p'ezometrichnyスケジュール、および火力発電所のコレクターのヨークのスキーム。 加入者を持つことができるサーマルバリアのスキームを見てみましょう（図VII.3）。 メインプロットのサポートの特徴は重要です S I,S II,S III、...、S N、および供給 S1、S2、S3、...、Sn の改善のための加入者サポートの特性。 メジャー内のドライバーのスマルナ ヴィトラータは V に等しく、サブスクライバー入力でのドライバーのヴィトラータは V i (最初の数字を示すインデックス付き) です。 最初の加入者から始めて、ライン AS 1 A と AS n A: ) と (VII.I) の平行ラインへの投資コストを書き留めます。 Z rivnyannya (VII.12) 加入者 I の水道料金はわかっています。 加入者エントリ 2 については、次のように記述できます。de S 2-n は、必要な入力を含む n 番目までの加入者 2 のサポート措置の総合特性です。 エール、反対側からは、ノード A での圧力差が大きくなります。二重線 (VII. 14) と (VII. I5) から、他のサブスクライバーの vitrata がわかります。

De S II-n = S II -S 2-n は、be-yak サブスクライバーのインストールを通じて vitrata ドライブを知っています。

例1.熱測定のスキームとrozrahunkovy p'ezometricグラフを図に示します。 VII.4. Rozrahunkovの巻線とvіdpovіdnіїmvtrativіdnіvіdnіはtable.VII.1にあります。 サブスクライバーのスイッチがオンになったときにライン内の圧力を消費する流量とドライバーを選択します。 2. rozrachunk モードと非 rozhok モードのラインの特性を誘導します。 rozrahunku がかかるとき、scho ポンプ zalishaetsya パーマネントは 372 10 3 Pa に等しくなります。 水の厚さはp = 975 kg / m3です。 解決。 システムのサポートに関する Rozrakhunkov の特徴は、データの式 (VII.1) に由来します。 rozrahunkovy モード: メジャーの特性を誘導するために、給水によって設定され、圧力が S = 1.16 に等しいことが重要です。 ポンプメジャーの特性を図に示します。 VII.1. 公式（VII.I.）に従って、メレジのメインディーラーとvodomi witratesのサブスクライバーとrozrakhunk政権の悪徳のサポートの特性を決定する必要があります。 結果rozrahunkuは表に誘導されます。 VII.1. 加入者2の接続後のシステムの次のノードのサポートと導電率の特性を考えると.

予備の 2 倉庫を含めた後の幹線 II、III およびサブスクライバーのサポートの特徴: ザガルナの特徴これらのヤードのサポートを確立するには: サブスクライバー 2 の接続後のシステム全体のサポートの総合特性は良好です。 サブスクライバー 2 を含めた後の測定の特性は、5 = 2.313 (div. 図 VII.1) で休眠状態 (VII. 1) に誘導されました。

サブスクライバーでの Vitrata 水 3 フェンスの線に圧力と圧力を使用します: 川の節点にある圧力: 既知の値については、新しいモードの p'ezometric グラフがあります (図. VII.4)。 油圧体制の拡大に基づいて、低電力の数が減少し、熱供給システムとそれ自体の動作を引き起こします：現在の回線に新しい加入者をもたらす可能性、システムの緊急バックアップ、逆転最大取水時のシステムの仕事 手動のラフンカの方法はより骨の折れるものであり、たとえばバガトキルトセビーメレズなどの多くのヴィパッキーフは実際には受け入れられません。 VTI は、ECOM のサーマル バリアの水圧体制を開発するためのアルゴリズムとプログラムを開発しました。 さらに助けを借りて、ロズラフンカの数値タスクと熱供給システムの水力体制のフォローアップは、この国では低くなっています。

§ VII.3. 熱供給システムの油圧スタッフ 油圧安定性のために、他のサポーターのロボットの心を変えるために、サブスクライバー入力で一定量の熱伝達を保存するシステムの構築を理解する必要があります。 油圧安定性は、油圧安定係数 V、V、max によって推定されます。 p align="justify"> 油圧安定係数 U = 1 は、原則として、フロントガラス レギュレータを入力に設定することで実現できます。これにより、加入者システムのフロントガラス スチールが自動的に固定されます。 搾取U1の本当の心では、自動化されていないシステムでは、対策が変わるかどうかにかかわらず、加入者の水が変わります。 したがって、たとえば、サーマルバリア内の水蒸気チャージの一部がオンになると、それが変化し、バリア内の圧力が低下し、入力の圧力が上昇します。 取り残されているサブスクライバーからの Vitrata 水は成長します。 Vіdhilennya事実vitrativіdrozrahunkovoї値viklikaєdravlіchnerazreguluvannya加入者システム。 たった一人でも特権を剥奪されれば、加入者システムの最大限の規制はその人に対して可能となる。 トレッドミルの万力の落下, 床が取るに足らない場合, それがなければ, roztashovuetsya であるトレッドミルの違いを受け入れることができます, トレッドミルポンプの等しいrozrahunkovy万力の導入. トーディは、万力の設定へのガラス質の水の導入を平静に置き換えました（VII. 18）、水のrozrahunkovy vitratの場合の導入でroztashovuetsyaであるΔРab tiskを取り除きます。 ΔР З は、rozrachunk 政権の対策に悪徳を費やします。 R n \u003d R ab + R z merezheポンプのバイス。

観点から（VII.19）、システムの油圧安定性は、メインラインの圧力の変化と加入者設備の油圧サポートの増加によって増加していることは明らかです。 Ztsієyuメソッドは、スロットルワッシャーの入力に取り付けられた入力の直径を変更しません。 メインパイプラインの Zasuvki は、より困難になる可能性があります。 Deyakіvpadkirazreguluvannyamerezіはイチジクを指しました。 VII.5. ブースへの導入時または加入者の新たなスイッチオン時にロック金具が部分的にロックされている場合、フェンスのサポートの特性が向上し、システム内の水の量が減少します。 接続された加入者3への熱供給の膨張弁に万力を費やして変更すると、その後、入力の圧力が増加します（図VII、5、a）。 すべてのサブスクライバーの Vitrata 水は成長しています。 そんなレギュレーションで、加入者全員のサインが変わると、

それはvіdpovіdnoyと呼ばれています。 規制の微積分評価については、加入者から水収支を確認できます。 サブスクライバー4と6のVіdshennyavitratは等しくなります（VII.17）：Yakvіplivaєzvirazu（VI 1.20）、vіdnennia vitrat水はサブスクライバー4からプロットの手すりのサポートの特性にのみ落ちるmerezhіの終点。 したがって、特性を変更すると、すべての加入者の回線間の距離が同じであることに依存し、回線の中心と回線の終点の間に広がり、バランスが変わります。 このような規制は比例規制と呼ばれます。 加入者4、5、6のための場所があるかもしれません。加入者のために、roztasovannyh mizh dzherelomの熱供給と場所、サポートを変更します。変化、および圧力損失。 原則として、CHPP に近いサブスクライバーは、より優れた油圧安定性を備えています。 ポンプの圧力を上げると（図VII.5）、同じ特性で、トレッドミルのサポートは、入力の実際の圧力に比例して増加する必要があります。 システムには、比例比例調整があります。 Yakshcho は、メイン パイプラインのドラフトを頻繁にシャットダウンします。システム内の温水が高速化されます。 ただし、サブスクライバーのウィトラの変更は異なります。 そのため、もう少し頻繁に、ターニングメインのカット (図 VII.5 b) がトレッドの水をすばやく壊し、トレッドに万力を使用します。 サブスクライバーの入力にあるNayavnі万力、dzherelom熱供給とzasuvkoy、zbіlshhuyutsyaの間のroztashovanyh。 したがって、サブスクライバー 1 と 2 からの vitrati ドライブが成長します。 zasuvka の前にあるターンパイクでの圧力をシフトして、zasuvka の前にある加入者の実際の圧力に変化をもたらします。 加入者システム 36 の Vitrati ドライブは変化しています。 変更の兆候が加入者にとって同じでない場合、システムには規制の矛盾があります。 先のとがったバットは、システム操作の考え方に応じて、現場の水圧体制にさまざまな変化が生じる可能性を示しています。

§ VII.4. サーマルバリアでのタイミングの調整 加入者設備のサーマルバリアの表面操作のセキュリティのために、システム内の圧力を許容可能な境界で変更する必要があります。 特に重要なことは、ターンパイクでの再生と圧力の変化の体制が可能になる可能性があることです。 スイベルパイプライン内の万力の動きは、圧力の許容できない増加につながる可能性があります 麻薬システム、休閑計画のために来るマストシステムの上部ポイントとヤクの循環の混乱を終わらせるための圧力の低下。 フェンシングの場合、システム内のバイスを 1 つにまとめ、フェンスのデカール ポイントでマスを折り畳む場合、バイスはロボット システムのモードで変更されます。 このようなポイントをポイントと呼びます 調整可能な万力. ロボットシステムの背後にある静かな状況では、これらのポイントでの圧力は常に静的として扱われるため、動的モードの場合、悪臭は中立と呼ばれます。 中立点での一定圧力はライブアタッチメントによって自動的に持ち上げられます。 短いトレッドでは、スタティック バイスがテザー ポンプの入口パイプでテザーを上回ることができる場合、中立点はテザー ポンプの入口パイプに設定されます (図 VII.6)。 システムを水で満たす心から振動するプライミングポンプの圧力は、ダイナミックモードでも一定に保たれ、プライミング拡張の最も簡単なスキームが保証されます。

razgaluzhenyh 熱障壁 (図 VII.7) では、主電源の 1 つに固定された中立点は、水力体制の必要な安定性を提供しません。 中立点 O が地区 II へのターンパイクに固定されている可能性があります (グラフ 1)。 地区のトレッドで水が急速に巻き上がると、パイプライン内の圧力が変化し、その時点で一定の圧力がかかると、分岐パイプが濡れていると圧力が上昇します。トラスポンプとI領域の本管の圧力上昇まで（グラフ2）。 トレッド領域 II で循環が固定されると、トラフ ポンプの入口パイプの圧力が静的になります。 これにより、領域 I のシステムのすべてのポイントで圧力がさらに上昇し (図 3)、加入者システムの障害の原因になる可能性もあります。

したがって、ニュートラル ポイントは、動作している本管の同じ 1 つに配置することはできません。 固定中立点は、ポンプで特別に設計されたジャンパーで分割できます。 ポンプ運転時間中、スイッチで水の循環が観察されます。 クロスバーでの万力の落下は、フェンスでの万力の落下の反対です（図VII.8、a）。 中立点の圧力がインパルスのように振動し、ブースト量を調整します。 システム内の圧力が低下し、その時点で圧力が低下した場合、RPレギュレータの電圧が上昇し、圧力ポンプによる水の供給が増加します。 トラフ内の圧力を高めるには、例えば、トラフの水温が上昇すると中性点の圧力が上昇し、RP バルブが閉じて水の供給量が変化します。 RPバルブが閉じられるとすぐに圧力が上昇し続け、DKドレンバルブが水の一部を注ぎ出し、圧力が回復します。

メジャー内の万力の調整は、ポンプヘッドの制御バルブ 1 および 2 を使用して行うことができます (図 VII.8 a)。 したがって、ポンプの入口パイプにある chastkove prikrittya バルブ 1 zbіshuє バイスは、測定値のバイスの増加まで生成するために scho を使用します。 バルブを全閉にするとスイッチ内の1循環が付き、入口パイプHの圧力がポイントのバイスと等しくなり、系内の圧力が大きくなります。 ピエゾグラフはそれ自体と平行に上り坂を移動し、境界線を借ります ハイキャンプ(Mal. VII.9、グラフ 2)。 制御バルブ 2 が閉じている場合 (div. 図 VII.8)、トレッドミル ポンプの排出パイプの万力は中立点の万力と等しくなります。 ピエゾメトリック グラフは、限界の低い位置まで下がります (チャート 3)。 さまざまな測地線vіdmіtokを備えた折りたたみ式のレリーフがありますが、budіvelpodvishchennoїsurfacnostiの異なるグループでは、すべての加入者に対して静水圧の1つの値を受け入れることはできません。 これらの点を考慮して、システムを独立した水理体制を持つゾーンに分割する必要があります（図VII.10）。 メインニュートラルポイント

SN ラインのポンプ スイッチに固定します。 静圧 S I S I は、ブースタ レギュレータ RP 1 とブースタ ポンプ PN 1 によって自動的に補充されます。追加の中立点 O II は、ゾーン II の戻りラインにあります。 彼への絶え間ないプレッシャーは補助レギュレーターによってサポートされており、彼自身へのプレッシャーはRDDSです。 エリア内循環サーキュレーション時、RDDS上部ゾーン付近のバイスのフォールが閉じ、一気に閉じます。 逆止め弁 OK、供給ラインに挿入します。 Zavdyaki tsomu 上部ゾーンは下部ゾーンから油圧的に分離されています。 上部ゾーンの活性化は、補助ポンプ PN II と活性化レギュレーター RP II の後に、ポイント O II での圧力インパルスに対して実行されます。 § VII.5. 熱供給システムの油圧モードでの給湯 給水のさらなる不均一性、および給湯におけるメレジノイ水のガラスレートの季節的変化は、本質的にシステムの水圧体制を変化させます。 レギュレーターの存在により、給湯の流れの変化は、熱障壁と灼熱システムの両方で、特に障壁の最後のプロットで、水のワット数の変化につながります。 そのような状況では油圧モードによって集中的に調整され、心を洗うことしかできません 同じレベル Vitrati リードを変更して、すべての救助者を焦がします。 したがって、焦げ付きシステムの比例調整については、次のことも考慮する必要があると結論付けられました。 2) 入力で水がオンになると振動するシステムのコブ調整により、すべての加入者は、エレベーター H pe の前の供給ラインと、オパール システム H の後のループ パイプラインで同じ圧力になります。ええ。

故障したブチの導入ノードでの過圧を消すために、スロットルワッシャーがパイプラインに取り付けられ、バルブに供給されます。 振り返ってみると、すべての入力での圧力降下は同じです。 このようなシステムの水力モード（図VII.11）は、1つの同等のサブスクライバーを備えたサーマルバリアのモードと同等であり、入力にrozrahunkovіガラスレートがあり、実際の堤防の総ガラスレートに追加されます。 給水体制下で焦げ付き防止ネットを設置しましょう。 ロズラチャンク政権の場合、ロズラチャンクの心を変えるときと同じシステム内の圧力を使用します

ポンプのDe P n rozrahunkovy副; rozrahunkovіについてのΔРp、ΔP e、ΔPは、紹介のサブスクライバーノードとサーマルバリアのリターンパイプラインに与えられるメインで悪を費やします。 P n、P p、P e、P ラチャンク以外の心の価値について。 閉鎖システムでは、メッシュ内のロザリオのガラス瓶の熱供給は、その熱水供給を歌うためのロザリオのガラス瓶の合計に割り当てられます。 Virazimo は、非 rozrachunk 政権と rozrachunk 政権のために水の導入を圧迫しました。 Z urahuvannyam 二次休息 vtravice vіd vitratirіvnyannya (VII.22) nabude vglyadu de V o,V p.g rozrahunkovі vitrati merezhnoivіdpovidno 歌と給湯について; V o. V 温水供給非ロマンチックな心のために。 重要なことに：φ \u003d V 約 / V o 焦げた水の水の中では、実際の水の中ではより高価です V o ローズマリー V "o; n p \u003d V p.g / V 0 ΔP p = ΔР p / P n; ΔP pro = ΔP pro / P n; ΔP e = E / p n vіnodni、熱のパイプラインにグリッドを取り、podsiy、私は加入者のユニバーサルにいます。

Zvіdsi vydnosna vitrata vody on scorching becometime: de a \u003d P n / P n. メインパイプラインのさまざまな spivv_dnoshnye vtrat バイスの給湯のための休耕地の焦げた土地と加入者入力の排水量の変化を図 1 に示します。 VII.12. Z が等しい (VII.26) と図。 VII.12ポンプの圧力が一定の場合、水が焦げた成長に浸透することがわかります

世界には温水供給に対する短期的な需要があり、さらに、この変化は大きく、メッシュの水圧安定性が低下します。 熱が過熱するまで、焦げ目にさらに熱を加えます。 排水の最大量は、給湯の供給のための並列方式で使用されます。 給水をオンにする2段混合回路の場合、給湯の注入は、給湯の給水の速度に対して変更されます。 熱供給のvіdkritihシステムでは、サイズと取水量に応じて油圧モードを堆積する必要があります。 レギュレーターのサブスクライバー入力にインストールされている場合、RR 給水はタイド レギュレーターの原則に基づいており (図 IV. 19 の分割)、供給されるパイプライン内の給水は一定に保たれます。取水量の大きさ。 Vitrata は戻りパイプラインで万力を駆動し、給湯を利用する可能性が低くなります。 取水量の増加に伴い、戻りパイプラインの水の量が変化し、その後減少し、新しいパイプラインでバイスを消費します（図VII.13）。 rozrakhankovyで放映される水調整器、取水量の存在により、主要なパイプラインと焦げ付きシステムの取水量の変更が強制されます。 スイベルラインからの取水量は、アカウントのフェンス内の現在の圧力、スイベルパイプでのスワイプのコストの変化よりも大きくなります（図VII.14）。 自分自身の側での入力に対する明らかな圧力の増大は、実際には、灼熱のシステムと供給されるパイプライン内のガラス質の水を押し進めています. システムの水圧体制の取水量を評価するために、等式 (VII.21) および (VII.22) によって速度が上げられます。 rozrahunkoviの心はパイプラインで水を使用し、それをリターンに供給し、外風の温度で、温度グラフt "n（div。図IV.24）の悪点で使用する必要があることが認められています。 .

De Vp.g. 給湯のrozrahunkova vitrata vodi; 供給されるパイプラインからの給湯時の取水量のβ部分。 以前に採用された viraz の値 (VII.27) から、均等化のタイプ (VII.28) までの変換が行われる可能性があります。ポンプの特定の圧力での取水月。 取水量を水圧レジームに注入すると、システムの水圧安定性が大きくなり、低くなります（図VII.15）。 グラフからもわかるように、β＝0.5の取水量から、焦げ付きの水を溜めるのは現実的ではありません。 したがって、給湯の流入を変えるには、パイプラインから部分的に取水してシステムを調整する必要があり、これによりリターンが得られます。

ベンケットの価値の破片は、水の供給の価値と測定における水の温度にあり、灼熱の設備（f = 1）における水の一定のビトラタは、圧力を変えるためだけにピドトリマンにすることができますポンプ。 f= 1 での 3 等化 (VII.28) は非常に高く、戻りパイプラインからの最大適切な取水量で給水システムの圧力を使用します。 すべての加入者へのスコーチと給湯の給水は同じです：V 0 \u003d 100 m 3 /年、V ser.g \u003d 45 m 3 /年（Q cp.g / Q 0 \u003d 0.31）。 有効凹凸係数ｋ＝２。 システムのスキームとrozrahunkovy p'ezometricグラフを図に示します。 VII.14. たとえば、rozrahunka を使用する場合、ポンプは安定しており、耐久性があります H n = 34.3 m. ソリューション。 Rozrahunkovіvitrati vodi iパイプライン、scho podє i zvorotny equal：給湯に関する大幅なvіdnosnіvitrati vodi。 最大の水分摂取量でロズラクンクの心のために

Vіdnosnіは合計する圧力を費やします：式（VII.28）の値をβ= 0およびn = 0.9に代入すると、Zvіdsif = 3になります。 サブスクライバーでのスコーチのための水の消費量は次のようになっています: 年間の最大取水量での圧力を等しく使用します: 暖房プラントの実証に関する p'ezometric グラフが作成されました (div. 図 VII.14)。 グラフからわかるように、リターン パイプラインからの最大年間取水量では、リターン ラインでの p'ezometric 圧力はサブスクライバーの高さに対して小さくなります 2. マスト システムを空にすることを保護するために、取り付けられたレギュレーター導入ノードのリターンラインに「それ自体に」転送されます。

§ VII.6 油圧モード MEREZH Z ポンプとスロットル ステーション フォールディング レリーフを備えた大型サーマル トレッドミルの操作は、ポンプ ステーションなしでは事実上不可能です。 彼らの助けを借りて、昇進などのエンジニアリングヘッドの改善が容易になります 帯域幅風通しの良い手すり、油圧モードのリンク、手すりの半径の増加、中央規制とintの可能性の拡大。 ポンプ場は、ポンプ場とミキシング ステーションに分けられます。 P_dkachuvannya、scho p_dkachuyut、vlashtovyatsya は、供給パイプラインと戻りパイプラインで圧力を増減します。 スイベルパイプラインの変電所は、リリーフが大幅に減少した場合、熱が直接減速するポイントまで上昇した場合、またはラインの長さが長いために発生した場合に鳴ります（図VII.16）。 ポンプ変電所を備えたラインの水力状況は、vitrati レギュレーターの加入者入力の存在または日中によって異なります。 すべての変動において、ポンプステーションがオフになっているときの循環パイプラインの圧力、エンドバルブは都市間を移動できます 灼熱のアクセサリー. 自動化されていないサブスクライバー入力を備えたポンプ変電所の操作に含まれており、ピエゾメトリックラインが増加する接続で、ライン内の水の量を増やし、圧力のコストを増加させます。 したがって、火力発電所と変電所の間のプロットでの猛攻撃は変化しており、変電所とターミナルステーションの間のプロットでは減速しています。 このため、加入者システムを規制する必要はありません。 風損レギュレータ（RR）を備えた加入者入力では、ポンプ変電所のスイッチを入れてもフェンスの風損は変化しません。 その結果、配管ラインの圧力は、ステーションのポンプによって発生する圧力の大きさによって変化します。 リターンメインにポンプ変電所を含めると、最終サブスクライバーでの圧力不足を増やすことができます。 変電所ポンプは、独立した油圧モードを備えた2つのゾーンの熱障壁の下にあり、折りたたむと、リリーフとスペースが異なり、静的レベルが異なりますS I S I і S II S II。 変電所の緊急ポンプスプールにより、油圧モード2がモード1に変更されました。エンドバルブの圧力が許容できないほど上昇するのを防ぐために、MKロゼットのメンブレンバルブが取り付けられています。ポイント II、カーブが復元されます。 上部ゾーン II の圧力は静的に低下します。 ポンプの下流にあるゾーン I のフリーホイールに高圧が流入すると、ブースタ ポンプのチェック バルブが閉じます。

ゾーン I. ゾーン II の蘇生と静的バイスのサポート蘇生RP IIの調節因子。 彼らが供給するパイプライン上のポンプステーションは、熱から直接ダンパーまでの質量の軽減が大幅に増加した場合、およびラインの長さが長い場合に停止します（図VII.17） ）。 サーマルステーションとspozhivachіvの測地標識の違いは数十になり、数百メートルを構築する可能性があります。 全員に1回の静的な猛攻撃で、1つで変形し、他の蛇腹で灼熱のデバイスを粉砕することができます. したがって、熱障壁は、静的な気象ゾーンに近い独立したゾーンで分割されます。 ゾーン II の静的モードは、必要な圧力 H c.p. でプライミング ポンプ ПН II を操作することによって作成されます。 ステーションの所有、熱伝達をポンピングするための電力量の増加、および供給されるパイプラインを開くリスクの増加、およびヒート ポンプ ステーションに最も近い加入者入力の所有。 供給されるパイプラインにポンプ変電所が含まれているため、スケジュール上のペゾメトリックラインは、レギュレーターの加入者入力の容量に対してのみ変更されます。 ピエゾメトリック ラインの太さを変更する必要がある理由は、配管について説明した理由と同様です。 ブースタ ポンプ H n.p. の圧力を変更することにより、ゾーン II バリアで必要な圧力間圧力を作り出すことができます。 Zakhist spozhivachіv ゾーン II は、サポートの規制当局と rozsіchennya RP および R と規制当局の副 RD の助けを借りて実行される sporozhnennya と対決しました。 点aで圧力が低下すると、ポンプのうねりが汲み上げられ、ロゼットとバイスのレギュレーターが閉じ、ゾーンIIバリアがオンになり、一定の静圧S II S IIがPH IIポンプによって制御されます。 揚水されている変電所は、両方の高速道路に同時に設置できます。 ポンプで汲み上げられるポンプの生産性は、ポンプの設置場所にある配水管の水量とみなされます。 たとえば、ポンプ H n.p. は p'ezometric グラフに示されます。 変電所の変電所は、規制の高温スケジュールから給水の供給のためのより大きな低ウェイへの移行方法を使用して、給水の温度を下げることで認められています。 交換用変電所は、中継幹線 (図 VII.18) または別のサブパイプラインに設置されます。 この場合、ポンプは供給パイプラインと戻りパイプラインの間の移行部に配置され、悪臭を使用して、供給されるパイプラインに設置された調整バルブに戻り水を供給します。

設置場所では、変電所は高温 (ゾーン I) と低温 (ゾーン II) および低温の 2 つのゾーンに分割されます。 インターゾーンでは、RD レギュレーターと KSIR バルブの絞り水により、小さな圧力降下 H p.s. が発生します。 通常の操作では、たとえば、供給されているパイプライン内のポンプを510 m交換する必要があります。 coefіtsієntzmіshuvannya、scho vyznaєtsya s spіvvіdnennia de 1 rozrahunkovaパイプラインの水温、scho podaє; τ 1, s, τ 2, s, 変更後のらせんに与えられるパイプライン内の水の温度。

ポンプがバルブの混合に失敗すると、KSiR バルブが閉じ、ゾーン I と II が油圧で開きます。 ゲートに供給されるパイプラインのゾーンIIで水の循環が固定されると、バイスが取り付けられます。これは、ゾーンIのゲートパイプラインのバイスによって示されます（モード、点線によるピエゾメトリックトラフィックの表示） ）。 代替変電所は、多くの場合、熱障壁 (ゾーン I) に接続されている作業領域 (ゾーン II) の自律的な熱供給に使用されます。 工業企業、規制の温度スケジュール、住宅の許容できない焦げ付きを採用しています。 偉大な 2 パイプ (div. § XI.9) の最も効果的な変電所、および シングルパイプシステム遠隔熱供給 (div. Fig. II.7)、メイントラフのトリム水の温度が 150 °C を超える場合、および大勢の人々が 150 °C の温度でトラフの水を打ち負かすことができない場合。 Droselyuyuchipіdstantsіїvykoristovuyutは、spozhivachіvのグループ、多種多様な測地線標識を持つ領土のroztashovanへの熱伝達の圧力を減らします。 圧力の変化は、幹線のokremih管（図VII.10）またはvіdgaluzhennyahからspozhivachіvに有効です。 このような変電所は、最も単純な休閑計画のための典型的なスコーチアタッチメントの方法で設置する必要があります。 下部ゾーンIの動圧の許容モードは、圧力調整器を備えたスロットル変電所に固定されており、戻りパイプラインに取り付けます。 圧力調整器は、ゾーン I のターニング ラインで 60 m を超えないような万力で、スロットリング圧力ヘッド H r.d に調整します。空の場合のゾーン II のスコーチ システムは、補助の後にトラフをオンにすることによってオンに切り替えられます。供給されたパイプラインの逆止弁、および変電所に設置されたRDDSとスイッチオンのプライミングポンプPN II。

§ VII.7. ポンプステーションの自動化バックアップスイッチと変電所で振動する窒息バルブがない場合に、サーマルバリアを問題なく操作できます。これは、優れた変電所のせいですが、現在は自動化されています。 最も重要な自動化タスクの 1 つは、さまざまな圧力レベルからのゾーンの優れた油圧分離です。 サーマルバリアの緊急停止のスイッチは、補助ゲートバルブ、副レギュレーター、

また、特殊な自動機もあります。 図上。 VII.19、戻りパイプライン上のポンプ変電所とラインを緊急接続するための自動スイッチオン装置の図が描かれました。 オートマトンの原理は、図 1 の圧電グラフのお尻から見ることができます。 VII. 16.万力が中立点IIに移動すると、油圧リレーのバルブ6（図VII.19）が上方に移動し、上部ノズル5が湾曲します。 バルブが開き、バルブの膜の下の空きスペースから水を注ぐことは大気圧によって保護されます。 バルブが閉じるまで、バルブのメンブレンの上の空の上部の高いグリップが上昇しました。 ゾーン II のメッシュ内の循環はたるみ、圧力は静的な S II S II に低下します。 ゾーン I ゲート パイプラインの圧力が高くなると、ポンプの前にあるゲート バルブが閉じます。 バルブrozsіchennyaとリレーの間のインパルスライン上のスロットルワッシャー2。圧力差が最大で、インパルスバルブ3のメンブレンとバルブにあり、バルブrozsіchennyaのメンブレンの下を空にする時間はpriyazhnyです。 タンク内の循環が更新されると、チェックバルブが取り付けられ、バルブが開きます。 マシンの調整は、リレーバイスのスプリング8とバンテージ9を選択することにより、中立点IIでリバースバイスを使用して秋に実行されます。 油圧ロックの作動後、トレッドの閉鎖の再作動システムが自動的に作動します（図VII.20）。 昇圧レギュレータの出力のパルスは、供給されるパイプラインのポイント A から発生します。 ポイントAでのバイスが中立点O IIでのバイスの高さまで落ちると、バルブ9が上り坂に移動してリレーバイスの上部ノズルが閉じ、その後、空のレギュレーターの上部膜に移動しました、ゾーン 1 のゲート バルブ上のポイントにあるハイ バイス。 バルブ開口部の値は、ノズルに導入される追加のヘッドによって調整され、ポイントBとレギュレーター1の空の膜の間のライン上の水の流れを絞ります。バイスの調整は、バイスリレーの調整ねじ 5。 供給されたパイプライン上のポンプステーションの自動調整（図VII.21）は、さまざまな制御装置に基づいており、その設計は図に示されています。 VII. 19、VII.20。 RD 圧力調整器は上部ゾーンのトラスの圧力を改善し、調整器の動力油圧サポートはポンプの油圧特性を生み出し、N n.p とゾーン II のトラスを増加させます。 圧力調整器と rozsіchennya は、ポイント A と Pro II のバイスの 2 パルス回路用にオンにされています。 デバイスをサポートするためのレギュレーターとして、中立点IIでバイスへのインパルスによって駆動されます。 ポイント A での万力の緊急落下は、ロゼット レギュレータとして diu アタッチメントにもたらされ、リレー P 2 を介して振動し、パルス バルブを制御してロゼット レギュレータを閉じます。 レギュレーターの調整は、通常の操作でそのような直径のワッシャー開口部を選択することによって実行されます

変電所のポンプは、変電所のレギュレータとしてのみ取り付けられています。 rozsіchennyamerezhіがpіdzhivlyuvalnіポンプPN IIをオンにした後。 アッパーゾーンの警報信号は、中性点付近に設置した接触式圧力計に接続してください。 サポートの圧力は、リレー R z を介してサポート RP 2 のレギュレーターによってサポートされます。 シフトサブステーションでは、シフトモードはシフトバルブとスイッチによって調整されます（図VII.22）。 Vitrataは、vіtratnіyアイリスШでの差の大きさと重要なバルブzmіshuvannyaでの有利な選択のために、pіdmіshuvannyavstanovlyuetsya nalashtuvannyamリレー副Rを駆動します。 誤って変化するポンプの緊急の歯の場合、バルブはロゼットのレギュレーターとしてシフトし、ダイアフラムにかかる圧力により、制御器官がリレー P 2 で移動し、メンブレンがたわみ、バルブ KS が閉じます。およびリレー P. バルブの操作準備。 ポンプが始動すると、バルブ KC と R がスプールの下部プロファイル部分に押し下げられて自動的に開きます。 導圧管の万力とリレー R 2 の動きから、RD の圧力調整器を駆動して、ゾーン II の非沸騰水の圧力を制御します。

図上。 VII.23 ポンプおよびスロットル変電所の概要の自動化の図が導入されました。 動作モードでは、R-4 リレー、PK-3 バルブ、制御バルブ B1 および B2 による自律制御のバルブが全閉になります。 ポイント 3 の圧力は、リレー R-1 に送信され、新しいメンブレン上空のインパルス バルブ ІЧ-1 および ІЧ-2 から送信されます。 曲がると、膜がロッドを動かし、バルブの下部通路を反らせます。 インパルスバルブІЧ-1およびІЧ-2の上部通路はそれらに重ねられているため、バルブRK-1およびRK-2は調整モードで動作します。

自動システムR-2およびІCh-1を通るポイント1でのバイスの動きは、しゃがんで圧力の一部を絞っている制御バルブRK-1に流れ込み、ポイント1でのバイスは指定された値に変化します。 同様に、RK-2 圧力調整器は、R-3 リレーと IC-2 インパルス バルブを介して動作します。 供給されるパイプライン上のポンピングポンプの緊急セレーションが発生し、圧力がポイント3で低下した場合、パルスバルブІЧ-1およびІЧ-2は、バルブの油圧アクチュエータのポイント2から水の通路を開きますRK-1とRK-2。 制御バルブが閉じて、水圧断熱ゾーンでの熱損失が増加します。 ポイント1のバイス落下から、作業中にPNポンプをONにします。 ブースターの圧力は、圧力リレー R-4 を介してバルブ RK-3 によってゾーン II の静圧のレベルで軽減されます。 ポンプがポンプを開始すると、回路は自動的に動作モードを復元します。 § VII.8. ROZRAHUNOK POTOKOROSPODILU NEAR THERMAL FIELDS リザーブ ジャンパーの取り付け、サブステーションの予約、デキルコ ジェレルの熱に住むメイン手すりのジャンパーのブロック、折りたたみ式バガトキルツェフ システムの素晴らしい場所の断熱材の変換。 水理体制は、他の土地区画の熱伝達率の変化に対してより敏感です。 キルヒホッフの同等物（数百の熱障壁）、およびそれ自体に関するそのような基礎システムのrozrahunkuの原則： 2) ΣSV 2 =0、de ΣSV 2 閉回路. Іsnuєdvіraznіはrozrahunkaを洗います。 家の中の自動化された入力、加入者からの給水、および環状道路の高速道路のヤードのサポートの特徴。 入力の自動化されていない入力の場合、たとえば、リングへのメレズノイ水の導入の合流点で、すべての労働者のサポートの特徴があります。 両方のvipadで、フェンスの区画に沿ってrozpodіlのガラス酸水を知る必要があります。

加入者入力で風損レギュレーターが最も単純なリングフェンスのバットに取り付けられている場合、最初のドロップを見ることができます（図VII.24）。 ロザリオスキームに示されているように、十分なビトレートと直接水の流れを求めます. vuzol での水の正の流れと、年の矢印の後ろの輪郭を通過する風損の圧力の流れ、およびノー​​ドからの水の負の流れと風損の圧力の流れに移りましょう。 、年の矢に逆らって通過する。 Zgіdnozkіrchhoffの最初のイコールサウンドは、ストリームがまっすぐに選択されている場合、イコールに達していないため、de ΔРは副の負担ではありません。

0) ゴディンニコフの矢の直線におけるプロット I、II の優先度の高さ、およびプロット III、IV の低価格について報告する。 プレッシャーの欠如の負の価値は、リターンについて話すことです。 "title=" 正の値なし'язкового напору (ΔР>0) свідчить про навантаження ділянок I,II у напрямку годинникової стрілки і недовантаження ділянок III, IV. Негативна величина нев'язки напорів вказує на зворотне. Для усунення нев'язки напорів при" class="link_thumb"> 38 !}!}非長引く猛攻撃の正の値 (P > 0) は、プロット I、II が年の矢の直線に集中していること、およびプロット III、IV が緊張していないことの証拠です。 プレッシャーの欠如の負の価値は、リターンについて話すことです。 ΔР> 0 での圧力不足を軽減するには、プロット I、II の風損を年の矢の後ろの水で変更し、プロット III、IV で風損を同じ値だけ増加させる必要があります。風損。 Вважаємо, що після введення в рівняння (VII.35) ув'язувальної витрати ΔV друге рівняння Кірхгофа виконується: Вирішуючи цю рівність щодо ув'язувальної витрати ΔV 2 і нехтуючи незначністю величини AV 2, значення ув'язувальної витрати визначаємо співвідношенням Де ΣSV величина завждиポジティブ。 この補正をレベルに導入し（VII.36）、再検討を行い、新しいより正確な補正の値をより正確に明らかにします（VII.37）。 0) ゴディンニコフの矢の直線におけるプロット I、II の優先度の高さ、およびプロット III、IV の低価格について報告する。 プレッシャーの欠如の負の価値は、リターンについて話すことです。 > 0) でのヘッド圧力の不足を判断するには、ゴディンニコフ矢印の直線での圧力 I、II の過圧、およびヘッド III、IV の負圧に注意する必要があります。年の矢印の後ろに一握りの水があるプロット I、II のガラス質度、およびプロット III、IV のガラス質度は、非粘性のガラス質の同じ値を 1 ずつ増やします。値は常に正です。> 0) について報告する年の矢印の直線でのプロット I、II のオーバーウエイトと、プロット III、IV のアンダープライシング。 プレッシャーの欠如の負の価値は、リターンについて話すことです。 "title=" 正の値なし'язкового напору (ΔР>0) свідчить про навантаження ділянок I,II у напрямку годинникової стрілки і недовантаження ділянок III, IV. Негативна величина нев'язки напорів вказує на зворотне. Для усунення нев'язки напорів при"> title="正の値'язочного натиску (Р>0) свідчить про навантаження ділянок I,II у напрямку годинникової стрілки і недовантаження ділянок III, IV. Негативна величина нев'язки напорів свідчить про зворотне. Для усунення нев'язки напорів при"> !}!}

したがって、明確化の数の結果として、プロット上の残留水とリングの給水ポイントが決定されます。 活発な場合、ウォーターダイバーの 2 つ以上の dzherel roztashuvannya ポイントに同様の順序が割り当てられます (図 VII.25)。 ウォーターダイバー（ポイントB）へのポイントとキルヒホッフの別の類似点によって尋ねられました： で ポジティブ非粘性グリップ (ΔР> 0) では、分水器のポイントは火力発電所 2 (ポイント C) の近くにあるため、プロット I、II は圧倒され、これらのプロットの水は変化する予定です。 . 非粘性圧力の負の値（P 0）分水器へのポイントはbіkTETs 2（ポイントZ）にあり、破片はプロットI、IIに圧倒され、水プロットにはほとんど変化がありません。 非粘性圧力（P）の負の値を持つ>

デザイン記号「+」と「」は、年の矢のリードと反対の動きを示します。 次に、式に従う方法を学びます。 de ΔР そして、水がリングに到達する時点で広がる圧力差。 さらに、別の同等の Kirchhoff の vicon が再検討されています。 ポジティブな非暴力の場合、ガラス状の水の頻度が減り、ネガティブな部分の場合、水の量が増えます。 α を同じもので満たすことで、ポイントを vuzol または S のウォーターダイバーに移動することができます。Kirchhoff の友人が満足するまで、α の値を最後まで保持します。 バット 1. 直径 273x7 mm の 2 パイプ リング ウォーター トレッド (div. 図 VII.25) の場合、プロットにガラス質の水を指定し、ウォーター ディスペンサーのポイントに万力の差を指定します。 駅での合流ポンプの圧力は 0.7 MPa です。 rozrahunku を取るとき: dozhini d_lyanok l I = 200 m; lII = 400 m; l III = 150 m; l Iv = 450 m; vіdgaluzhennyah V 1 \u003d 200 m 3 /年でのvitrati水; V 2 \u003d 150 m 3 /年; V 3 \u003d 300 m 3 /年; 人件費の副係数 α0.3; パイプラインサポートの所与の特性に対して s=0.I267 10 -2 Pa h 2 /m 6 m. 解決。 1. ヤードの供給パイプラインと返送パイプラインの概要:

7.バイスΔРの流れにおける非粘度の値を再計算します "= (0.66 .32 .49 13 2 1.48 287 2) = 210 Pa=0.21 10 -6 MPa. それは小さいです, それはznehtuvatすることができます、それはGのポイントに水をまくために受け入れられます。 .25) rozrahunka がかかる場合: 加入者からの給水 VA = 300 m 3 / 年; VB = 200 m 3 / 年; VC = 500 m 3 / 年; メインラインのサポートの特性: SI \u003d 5 Pa ·年 2 / m 6; S II \u003d l.5 Pa · 年 2 / m 6; S III = 0.6 Pa · 年 2 / m 6; / m 6; ステーションのコレクターの圧力差

2.悪徳への怠慢 悪徳への怠慢は否定的であり、労働者が圧倒され、暑さの中で生活していることを示しています。 4. 高速道路での水の分割を明確化:

油圧rozrahunkaの任命の前に入力してください：

パイプラインの直径の指定;

バイス（圧力）への大幅な低下。

フェンスのさまざまなポイントでの圧力（圧力）の指定。

加入者システムのmerezhiで許容圧力と必要な圧力を確保する方法で、静的モードと動的モードでmerezhіのすべてのポイントを接続します。

油圧ロズラフンカの結果については、そのようなタスクを実行できます。

キャピタルワイピング、ビトラティメタル（パイプ）の任命、および主な義務は、サーマルバリアの敷設のために機能します。

循環ポンプとポンプポンプの特性の決定。

仕事の精神と熱障壁の任命、および加入者の到着のためのスキームの選択。

サーマルフェンシングとサブスクライバーの自動化の選択。

動作モードの探索。

サーマルバリアのスキームと構成。

サーマルバリアのスキームは、集落エリアまでの距離、熱需要の性質、および熱伝達のタイプに応じたヒートウェルの位置によって異なります。

rosrakhunk熱の単位あたりの蒸気フェンスのペアのコストは小さいです。

より折りたたみ可能なタスク - 長い長さ、多数の加入者を通じて水熱障壁のスキームを選択します。 ウォータービークルは耐久性が低く、腐食が大きいため蒸気が少なく、水のギャップが大きいため事故に敏感です。

図 6.1. 単線通信テザー 2 パイプ熱テザー

ウォーター ラインはメインとローズのサブディビジョンに分かれています。 熱伝達の主要なラインでは、熱源が貯蔵領域に供給されます。 rozpodіlnyh merezhによって、水はGTPとMTP、および加入者に供給されます。 主要回線への中継がないため、加入者がこの地域に来ることはめったにありません。 セクションチャンバーは、サブディビジョンのサブディビジョンからメインのノードへの節点に設置されています。 Zasuvki、scho セクション、本線の音は 2 ～ 3 km 後に回復しました。 部分的なzasuvokの設置のZavdyaksは、車両事故の場合に水のコストを変更します. 直径700 mm未満のRozpodіlchiとメインTS robytsyaサウンドの行き止まり。 国のほとんどの地域で事故が発生した場合、最大24年間熱供給を中断することが許可されています。 熱供給の中断は容認できないため、TS の重複またはループを転送する必要があります。

図 6.2. Kіltseva teplova trezha v_d 3 つの TPP 図 6.3. ラジアルサーマルメッシュ

kіlkohTPPの素晴らしい場所への熱供給の場合、TPPのブロックは、ブロックリンクで本管をブロックすることによって相互に転送されます。 このvipadkaには、kіlkomdzherelami zhivlennyaとのkіltsevサーマルフリンジがあります。 同様のスキームは、より信頼性が高く、そのような距離で事故が発生した場合に予備水の流れを確実に転送することができます。 熱出口に入る本管の直径が700 mm以下の場合、ヒーターからの距離に応じてパイプの直径が徐々に変化し、吸気圧力が低下する、熱障壁の放射状スキームが必要です。 そのようなメッシュが見つかりましたが、事故の場合、加入者の熱供給が取り付けられます。

主なrozrahunkovy鉱床

図 6.1. パイプでのruhurіdiniのスキーム

パイプライン内の水の流れは小さいため、流れの運動エネルギーを打ち消すことができます。 ヴィラズ ひ=p/r gを p'ezometric onslaught と呼び、高さ Z と p'ezometric onslaught の合計を total onslaught と呼びます。

ひ 0 = Z + p/rg = Z + ひ. (6.1)

パイプ内の万力の落下は、万力の線形 vtrat と機械的油圧サポート上の万力の vtrat の合計です。

D p= D p l+d pメートル (6.2)

パイプライン D p l = R l L、デ R l - ペット フォール バイス、トブト。 トランペットの孤独の悪徳の堕落、これはフォーミュラ d "Arsi.

. (6.3)

ラインのオーバーラン モードでの油圧サポート l 堆積物とパイプ壁の絶対等価短さの係数 前 e. バラにはそんな意味が込められています 前 e- 蒸気パイプラインで 前 e=0.2mm; 水路で 前 e=0.5mm; 復水パイプラインおよび GVP システムで 前 e= 1mm。

層流では、パイプ内にドロップがあります（ レ < 2300)

. (6.4)

移行領域 2300< レ < 4000

. (6.5)

で

. (6.6)

熱障壁で鳴る レ > レ 等(6.3) ビューに縮小できます

、デ

. (6.7)

Mastsevyhサポートに万力を費やして式に割り当てられます

. (6.8)

機械油圧サポートの係数の値 バツ dovidnikah で誘導します。 油圧サージの場合、同等のドジナを介して機械的サポートのバイスを vtrakhovuvat することが可能です。

.

トディ、デ a= l 式 / l- バイスの費用の一部。

油圧ロズラフンカの順序

油圧 rozrahunka での音は、熱伝達の損失と、dilyantsi の万力の完全な落下を与えられます。 パイプラインの直径を知る必要があります。 Rozrahunok は、Frontal と Rechecking の 2 つの段階で構成されています。

前開き。

悪徳の度重なる不幸に頼まれて a=0.3...0.6.

万力でペットを評価する

. 見知らぬ家で万力に落ちるように、ザブビルは尋ねます R l < 20...30 Па/м.

Razrakhovuyut からのパイプラインの直径と乱流モードでの作業。 水熱障壁の場合、幅は975 kg / m 3に等しくなります。

Z (6.7) は既知です

, (6.9)

で r- danіydіlyantsіの中間schіlnіstvody。 直径の値を知るには、GOSTに従って最も近い内径を持つパイプを選択してください。 パイプを選択するときは、次のいずれかを示します d でі d、 また d nі d.

2. Perevirochny rozrahunok。

終末期のビジネスマンにとって、次の変化はラッシュレジームです。 移行モードが動いているように見えるとすぐに、可能な限り、パイプの直径を変更する必要があります。 それは不可能なので、移行体制の公式のために集会を行う必要があります。

1.値が指定されている R l ;

2. マストサポートの種類とそれに相当するサポートが指定されています。 Zasuvkiは、コレクターの出口と入り口、rozpodilchih merezhが主要なものに接続されている場所、およびspozhivachivに設置されています。 ドジナが 25 m 未満の場合は、ガードにのみドレッジを取り付けることができます。 分割された Zasuvki は、1 ～ 3 km 後に復元されます。 Krіmzasuvokmozhlivіііnshіmіstsevіがサポートしています-ターン、カット、トリプレットを変更し、その流れを薄いものに怒らせます。

温度補償器の数を決定するために、労働者の数は、非暴力サポート間の許容可能な距離に分割する必要があります。 結果は最も近い整数に切り上げられます。 Yakshcho dilyantsієターン、すべての悪臭は、温度上昇の自己補償のためにvikoristaniになる可能性があります。 同時に、補償器の数によって巻数が変わります。

Vychayutsyaはdilnitsaの悪徳を費やしています。 クローズドシステム用 Dp うーん =2 R l (l+ l e ).

重要なシステムの場合、等価巻線に対して前面開口部が実行されます

ペットラインの屋根を葺き直す場合は、バイスを使用してパイプラインの屋根を葺き直します。

,

.

水圧作業の完了後、p'ezometric スケジュールが表示されます。

熱障壁のペゾメトリック グラフ

スケール上の p'ezometric グラフでは、質量の起伏、隣接する芽の高さ、フェンスでの猛攻撃がプロットされます。 このスケジュールの背後では、たとえば加入者システムなどで簡単に判断できます。

行 1 - 1 は、圧力に関連する水平面に対して取られます. ライン P1 - P4 - 供給ラインの圧力のグラフ. ライン O1 - O4 - ターニング ラインの猛攻撃のグラフ。 H o1 - ジェレルのゲートコレクターへの新しい圧力。 НSN - たとえば、トレッドミルポンプ。 Nst - プライミング ポンプのトップ ナピア、またはサーマル バリアのトップ スタティック nap_r。 Hk - ポンプ吐出管の最後の圧力。 DHt – 調熱プラントの圧力損失; Np1 - コレクターに対する最新の圧力、Np1 \u003d Hk - DHt。 CHPP H1=Hp1-No1 のコレクターに対するフェンシング水の猛攻撃。 たとえば、ラインのbe-yakіyポイントでは、iはНпi、Hoiとして指定されています-直接パイプラインとリターンパイプラインで同じ圧力です。 測地標高はポイント i є Zi にありますが、p'ezometric は、たとえば tsіy ポイント є Нпi - Zi、Hoi - Zi で直接パイプラインと戻りパイプラインにあることは明らかです。 地点での猛攻撃 i є 直接パイプラインとリターン パイプラインでの p'ezometric 圧力の差 - Нпi - Hoi. 大学加入者到着時のTKへの猛攻撃DєH4 = Hp4 - No4。

図 6.2. スキーム (a) と p'ezometric グラフ (b) 二管熱障壁

距離 1 - 4 є での供給ラインの圧力損失

. ターンアラウンドラインでのVtrataの猛攻撃1 - 4є

. たとえば、ポンプが作動している場合、プライミング ポンプの Hst は圧力調整器によって No1 まで調整されます。 トレッドポンプのプロングにより、ライフポンプによって発生する静圧 Hst がトレッドに設定されます。 蒸気パイプラインの油圧拡張により、小さな蒸気ギャップを介して蒸気パイプラインのプロファイルを確保できない可能性があります。 たとえば、購読者にプレッシャーをかける

加入者の到着スキームの形で入金します。 エレベーターミキシングD付 ひе= 10 ～ 15 m、エレベーターレス導入 – D nb e = 2…5m ひ n = 5 ... 10 m、ポンピング ノイズ D ひ ns = 2 ... 4 m。

熱障壁における悪の政権までのVymogi：

システムのどの時点でも、バイスは最大許容値を超えても問題ありません。 熱供給システムのパイプラインは16気圧、公共システムのパイプラインは6〜7気圧の圧力です。

システムのどの時点でもschob niknutipіdsmoktuvannyapoіtrya、悪徳は有罪ですが、1.5気圧以上です。 また、ポンプのキャビテーション防止にも気を配る必要があります。

システム内の任意の点で、圧力は特定の温度での圧力の圧力以上になる可能性があるため、水は沸騰します。

6.5. 油圧蒸気配管の特徴。

蒸気パイプラインの直径は、許容圧力損失または蒸気の許容速度に応じてカバーされます。 事前にバラトレードの賭け金額が設定されています。

バイスへの許容損失のRozrahunok。

評価

, a= 0.3...0.6。 (6.9) に従って、パイプの直径を計算します。

パイプでスイスの賭けをする. Z = 賭けに勝つ - G= wrふパイプの直径を知っています。

DSTU の場合、最も近い内径のパイプが選択されます。 ラインのペットを特定し、大量支援の光景を明らかにし、同等の収入を支払っている。 パイプラインの端に万力があります。 Razrakhovuyutsyaは、熱のコストを配給するためにrozrahunkovіydilyantsіに熱を費やします。

Qポイント= q l l、デ q l- 蒸気温度の所与の差で単位時間あたりの熱消費 ドフキラ z urahuvannyam サポートの熱損失、ドラフトが多すぎます。 ヤクスチョ q lサポート、ダクトなどの熱損失を補正しない設計。

Qポイント= q l (t結婚した – to)(1+ b), で t結婚した- ロットへの賭けの平均温度、 to- 敷設方法に従って堆積する必要がある中間コアの温度。 敷設用 to = tno地下チャネルレス敷設 to = tグラム（敷設深さでの土の温度）、貫通水路および下流水路に敷設する場合 to= 40 ... 50 0 C.非通過チャネルに敷設する場合 to\u003d 5 0 C.熱入力の知識については、賭け率の変化は家の終わりの賭け率の差と値によって決定されます。

D私うーん= Qポイント/ D, 私前= 私n - D私うーん .

穂軸とロットの終わりでの圧力と賭けのエンタルピーの値を知るために、平均賭け率の新しい値が決定されます r結婚した = (rn + r前)/2 . 厚さの新しい値が指定された値よりも早く調整され、下限よりも 3% 大きい場合は、反転チェックが 1 時間明確化されて繰り返されます。 Rl.

コンデンセートパイプラインの建設の特徴

復水パイプラインの拡張中に、圧力よりも低い減圧の蒸気発生（二次蒸気）、入熱の加熱のための蒸気の凝縮、および復水の後の蒸気の可能性を保証する必要があります。 実行中の賭けの数は、凝縮コイルの特性によって異なります。 凝縮した蒸気の量は、入熱と蒸気発生熱によって決まります。 2 番目のベット額は、rozrahunkovy 取引の平均パラメータによって異なります。

凝縮液が飽和状態に近づいている場合は、蒸気パイプラインのように再舗装を行う必要があります。 過冷却凝縮液を輸送するとき、rozrahunka は i のように上昇し、水路では y のように上昇します。

対策における悪のモードと加入者紹介のスキームの選択。

スタティックバイスは、循環ポンプの電源を入れた後に取り付けるバイスです。 静圧 (圧力) の値は、p'ezometric グラフに示されている obov'yazkovo です。 この万力（圧力）の値は、付属品を焦がすための万力の値の減少から設定され、6 ati（60 m）だけ増加する場合があります。 静謐な空間の安堵とともに、静的な万力の小川は、おそらく、すべての人にとって同じものです。 グレート コリービングでは、レリーフには 2 つ、または 3 つ以下のスタティック イコールが含まれる場合があります。

図 6.3. 熱供給システムの静圧グラフ

図 6.3 に静圧のグラフと熱供給システムの図を示します。 A、B、C の高さは同じで 35 m を超えています。C よりも 5 メートル高い静圧線を引きたい場合、B と A は 60 m と 80 m の猛攻撃ゾーンに寄りかかります。

Opaluvalniのインストールは、BudіvelAが独立したスキームのために来ており、budіlyakhBとC - 休閑中です。 この時点で、全員が静的静的ゾーンに復元されます。 Vodo-vodyanіpіdіgrіvachіは、mіtsnostіの外観から認められる80mでの猛攻撃の下で知られるでしょう。 静圧線 - S - S.

Opaluvalni のインストールは、独立した計画の後に行われます。 このようにして、最新の静的な猛攻撃は、設備budivel AおよびB - 60 mの考え方に応じて選択できます。

すべてのバッドの操作設備は休閑スキームの後ろに取り付けられ、熱供給ゾーンは 2 つの部分に分割されます。リターンラインの上部ゾーン8と副レギュレーター10。 ゾーンの設定静圧の維持は、上部ゾーンのポンプ 2 とレギュレータ 9 によって制御されます。下部ゾーンの設定静圧の維持は、ポンプ 2 とレギュレータ 6 によって制御されます。

流体力学モードでは、ロボット ラインはより広範囲に移動し、水の温度に関係なく、ラインの任意のポイントでトリミングする必要がある可能性もあります。

図 6.4. 熱供給システムの流体力学的圧力の Pobudova グラフ

Pobudov の最大および最小 p'ezometric 圧力の線。

許容可能な猛攻撃のラインは、ミサのレリーフに続きます。 パイプラインがレリーフまで垂直に敷設されていることが認められています。 Vіdlіk - vіdosіパイプ。 所有物を高さで測定できる場合、最小圧力は上の点から持ち上げられ、最大は下の点から持ち上げられます。

1.1。 Line Pmax - 供給ラインの最大許容圧力のライン。

ピーク温水ボイラーの場合、許容される最大値は、たとえばボイラーの下部ポイントからの流れ (平地にあると仮定) であり、許容される最小値は、たとえばボイラーの上部コレクターからの流れです。 鋼製温水ボイラーの許容圧力 2.5 MPa。 ボイラーの出口でかかるコストを調整すると、Hmax=220 m。 Hmax = 160 mを与えるラインの入り口にあるもの。

Omax ライン - ターニング ラインでの最大許容圧力のライン。

最大圧力は、水道管の精神容量の 1.2 MPa を超える責任はありません。 バイスの最大値は 140 m で、設置を焦がすためのバイスの値は 60 m を超えることはできません。

最小許容ピエゾメトリック圧力は、大釜の出口温度を 30 0 Z 超える沸騰温度によって決まります。

Line Pmin - 直線における最小許容圧力の線

ボイラーからの出口での最小許容圧力は、180℃の温度の場合、上点での非沸騰水の排出によって決まります。これは107 mに設定されています。

1.4。 Omin ライン - ターニング ラインでの最小許容圧力のライン。 ポンプの繰り返しのポンピングとキャビテーションの許容できないことを考慮して、最小圧力は5 mで取られました。

どのモードでも、直接および戻りラインの直接圧力ラインは、最大および最小圧力ラインを超えることはできません。

P'ezometric グラフは、静的および流体力学モードでの爆発圧力に関する詳細情報を提供します。 tsієїіnformatsіїobraєєまでのVіdpovіdnoそのchiіnshiiメソッドpriєdnannyapodebnikі。

図 6.5. ピエゾメトリック グラフ

Budіvlya 1. 15 mを超える猛攻撃、p'ezometric - 60 m未満。

Budivlya 2.そしてここでは、休閑計画をzastosuvatすることも可能ですが、 ターニングラインでの猛攻撃は、ノードでの芽の高さよりも小さいため、圧力調整器を「自分で」設定する必要があります。 レギュレーターの圧力差は、設置の高さと回転ラインでのピエゾメトリック圧力との差が大きいためです。

Budіvlya 3.ここでの静的な猛攻撃は60 mを超えています。

Budіvlya 4. このエリアで10m未満の猛攻撃. エレベーターはそのためには機能しません. ポンプを取り付ける必要があります。 Yogo の猛攻撃は、システム内の圧力を高めるという罪を犯しています。

Budіvlya 5.独立したスキームに勝つ必要があります-ここでの静圧は60 mを超えています。

6.8. 断熱材の油圧モード

万力をステンドグラスの正方形に比例する量で使う

. Koristuyuchisya フォーミュラ rozrahunka vtrat 万力、私たちは S を知っています。

.

エッジでプレッシャーをかける

、デ

.

すべての措置の指定されたサポートにより、そのような規則があります。

1. 要素の最後の結合時に、それらのサポートが混乱します S.

S S=S s私.

並列接続では、メッシュ内の要素の導電率が混乱します。

.

.

油圧rozrahunka TKのタスクの1つは、スキンサブスクライバーからのビタミンウォーターの任命と一般的なものです。 家の中の音：対策のスキーム、ディーラーと加入者の操作、CHPPまたはボイラーハウスのコレクターへの猛攻撃。

マル。 6.6. 遮熱方式

大幅 S私- S V - メインのトランクのサポート。 S 1 – S 5 - サービスから一度に加入者をサポート。 Ⅴ- 測定中のSumarna vitrata水、m 3 / s; Ⅴメートル- サブスクライバ インストールによる Vitrata ドライブ メートル; S私-5 - OpіrelementіvmerezіvіdlіlyankiIからvіdgaluzhennya 5へ。 S私-5 =S私+ S 1-5、デ S 1-5 - 最新のサービスからのサブスクライバー 1-5 の合計数。

Vitrata ドライブ スルー インストレーション 1 私たちは等しいことを知っています

、 出演者

.

屋内設置の場合 2

. Vitrat 小売店

私たちは平等から知っています

、デ

. ズヴィシ

.

インストールには 3 が必要です

- 加入者 3 から残りの加入者 5 までのサービス用に usima を使用した熱バリアを使用する。

,

-OpіrdіlyankiIII高速道路。

ディーキー用 メートル s n Vіdnosna Vitrata Vodは式を知っています

. この式の背後では、ヤード内の総給水量とヤードのサポートを見るかのように、サブスクライバーのインストールを通じて給水量を知ることができます。

Vіdnosna vitrataは、サブスクライバーのインストールを介してドライブし、merezhіおよびサブスクライバーのインストールのサポートに陥り、vitrativіdの絶対値に陥らないようにします。

ちょうど国境に到着しました nサブスクライバー、次に vodnoshennia vitrat ドライブの設定 dі メートル、デ d < メートルシステムのサポートだけに横たわって、ノードでポチナユチ dフェンスの端まで、ノードまでのフェンスのサポートに横にならないでください d.

オパールが同じ距離で変更された場合、距離の中心とメジャーの最後のポイントの間を循環するすべての加入者にとって、水のビトラータは比例して変化します。 市内のこの地域では、1 人の加入者だけのオフィスを変更する手順を指定するだけで十分です。 merezhіの任意の要素のサポートを変更すると、vitrataはmerezhіのように変化するため、すべてのサポーターで規制のポイントに持ち込む必要があります。 措置の規制は異なり、比例しています。 可変規制の場合、硝子体の変化の兆候は取り除かれます。 比例調整の場合、硝子体の変化は減少します。

マル。 6.7. いずれかのサポーターがオンになったときにバリアの圧力を変更する

サブスクライバ X がサーマル バリアに接続されるとすぐに、バリアの合計サポートが増加します (並列接続)。 Vitrata ドライブでメジャー変更を行い、ステーションとサブスクライバー X の間の圧力を使用して変更します。 猛攻撃のスケジュール (破線) の方が優れています。 ポイント X での猛攻撃が増加するため、加入者 X と回線の終点の間の距離でコストが増加します。 ポイント X からエンド ポイントまでのすべてのサブスクライバーについて、変化率は同じになります (比例規制)。

駅～X段地点までの契約者は、おつりが異なります。 最小ステップ変更は、中継局への課金なしの最初の加入者になります。 へ=1。 駅から離れた世界で へ > 1とzbіshuєtsya。 たとえば、ステーションで変化があった場合、メジャー内の総水流とすべての加入者の水流は、ステーションでの圧力の平方根に比例して変化します。

6.9. オパール対策。

メッシュの総導電率

、 出演者

.

類推によって

і

. フェンスの Razrahunok サポートは、最も遠い加入者の名前で実行されます。

揚水変電所のお知らせ。

ポンプステーションは、リターンに供給されるパイプラインに設置できます。

それらの間の遷移だけでなく。 ステーションの順序は、非友好的な救済、長距離の伝送、建物のスループットを過度に高める必要性によって呼び出されます。

A)。 供給または返送されるラインへのポンプの設置。

図 6.8. 供給ラインまたはシーケンスへのポンプの取り付け（シーケンス操作）

ポンプサブステーション（NP）が供給ラインまたは戻りラインに設置されると、ステーションとNPの間を循環する冷凍ステーションの水の流れが変化し、NPの後の冷凍ラインで - が増加します。 ロズラクンカでは、ポンプは一種の油圧操作として修理されます。 merezhіzNPの水力体制のRozrahunokが最後のアプローチの道をリードします。

ポンプの油圧サポートの負の値に割り当てられます

(*)

merezhіのRazrakhovuyut opіr、merezhіのvitrati vodi、およびサポーター

ドライバーとポンプの型式、用後オプションの詳細が明記されています(*)。

図 6.10. 直列ポンプと並列ポンプの特徴まとめ

ポンプが並列に接続されている場合、特性の横座標を合計することによって、全体の特性が調整されます。 その後ポンプを含めると、合計特性は特性の縦座標の合計になります。 トラフの特性を考慮して、パラレルブーストポンプで堆積する流量を変更します。 小さい opir mezhі、tim は効果的に包含と navpaki を並行させます。

図 6.11. パラレルブーストポンプ

最後のポンプをオンにすると、水の総供給量が多くなり、スキン ポンプによる水の供給量が少なくなります。 測定値が大きいほど、ポンプの最後の増加がより効果的になります。

b)。 供給ラインとリターンラインの間のブリッジにポンプを設置。

スイッチにポンプを設置する時点で、NP の初日までの温度体制は同じではありません。

2 つのポンプの合計特性を前方に誘導するには、ポンプ A の特性をポンプ B の 2 つの設備の上部に転送する必要があります (分割図 6.12)。 ポンプ A2 - 2 の特性を参考に、ポンプの圧力ヘッドの差に等しい任意の圧力で加圧し、その圧力をポンプの測定に使用します。

. ポンプ A と B の特性が与えられた後、その非常に悪名高いノードまで、悪臭は並列動作ポンプでの折り畳みの規則に従って追加されます。 たとえば、ノード2で1つのポンプBを操作すると、

、ヴィトラティ・ヴォーディ . 別のポンプ A が接続されると、ノード 2 の圧力は



、そして総ビトラータ水はに増加します Ⅴ> . ただし、ポンプ B を介在せずに供給すると、

.

図 6.12. ポブドバ 油圧特性異なる大学の 2 つのポンプを備えたシステム

ロボット merezhіz dvoma dzherelami の生活

TS がいくつかの熱通気口にある場合、メイン ラインは、dzherel 内のストリーミング水の流れの原因であると非難されます。 これらのポイントの位置は、TZ、rozpodіlnavantazhennyavzdovzhメイン、火力発電所のコレクターへの圧力のサポートにあります。 そのような弦でSumarna vitrataがドライブし、サウンドが与えられます。

図 6.13. TKのスキーム、2つのdzherelに住むscho

Krapka vodilu はそのように知られています。 Vychayutsya dovіlnymiznachennyami vytrati vody高速道路vikhodyachi z 1st Kirchhoffの法則の道路上。 それらは、キルヒホッフの第2法則の改善による猛攻撃の非暴力を意味します。 折られたバラの正面は、ヴィトラティ ヴィブラニウム、というのは、キルヒホフの友人が、

,

.

Kirchhoff の第 2 法則の場合、バイスのコストに差異があります。 Dp. ゼロに等しい圧力まで不一致を増やすには、尊重するためにvitratiに修正を導入する必要があります-uv'yazuvalna vitrata。 Rivne vvazhayutの誰のために Dp=0 と代入 Ⅴ注入する Ⅴ+ dⅤまた Ⅴ- dⅤ. 取り除く

. サイン Dpサインを尊重する dⅤ. フェンスのプロットにあるステンドグラスがさらに明確になりました。 ウォーターダイバーへのポイントの検索のために、ガードの2つの再格納された指示が裏返されます。

図 6.14. vodiluへのポイントのVznachennya位置

A)。 Krapka vodiluは紳士の間で知られています メートルі メートル+1 . どの方向に

. ここ

- ライブ ステーション A のレスパイト m での圧力差。

- ライブ ステーション B のスピット m + 1 での圧力降下。

紳士 1 と紳士 2 の間で水潜りの要点を知ってもらいましょう。トーディ

;

. バイスに 2 つのドロップがある場合、ウォーターダイバーのポイントは 1 と 2 の間にあります。 たとえば、どの賭けでも明らかなプレッシャーの同等性は明らかにされていません。つまり、ウォーターメーカーのポイントは 3 つのうちの 1 つにあるということです。

b)。 spozhivachaで見つかるKrapkavodіlu メートル、 WHO

,

.

Rozrahunokはこの順序で実行されます。

,

.

Kiltseva merezha。

Kiltsevu トレッドミルは、トレッドミル ポンプの圧力が等しい 2 つの dzherel zherelnya を備えたトレッドミルのようにすることができます。 しかし、供給されて回転する本管の給水ラインのポイントの位置は、ラインと回転ラインのサポートとして変動しており、ポンプで汲み上げられるポンプはありません。 他の方向では、供給ラインと戻りラインのウォーターダイバーへのポイントの位置はokremoを選択する必要があります. 適切なポンプの設置は、同じラインの同じラインの給水ポイントにのみ行う必要があります。

図 6.15. カルデラの圧力グラフ

どの方向に ひあ= Hで.

Uvіmknennyaは、2つのライフラインを備えたmerezha近くの変電所をポンプでくみます

モードを安定させるために、ステーションの 1 つ、たとえば入力マニホールドで汲み上げられるポンプの存在に対する圧力が一定に保たれます。 駅は固定と呼ばれ、他の駅は無料です。 たとえば入力マニホールドにポンピングするポンプを取り付ける場合、フリー ステーションは値によって変化します。

.

重要な熱供給システムの油圧モード

熱供給の給水システムの水圧体制の主な特徴は、取水量を明確にするために、戻りラインからの水が少なく、供給ラインから低いことです。 実際には、価格は取水よりも高価です。

図 6.18. 開放系のペゾメトリックグラフ

加入者入力の追加レギュレーターのために供給ラインの水供給が永久にトリミングされるため、戻りラインからの水摂取の場合、供給ラインのピエゾメトリック スケジュールは永久に遅延されます。 取水量の増加により、ターニング ラインでの流量が変化し、ターニング ラインのペゾメトリック グラフがよりフラットになります。 戻りラインでの取水が良好な場合、戻りラインはゼロになり、戻りラインのペゾメトリック グラフは水平になります。 直線と折り返し線と取水口の直径が同じ場合、直線と折り返し線の圧力グラフは対称になります。 GWPでの取水量については、焦げ付きのための追加のrozrahunkovy水の供給 - Ⅴ o - 直接パイプラインとリターン パイプライン。 ビトレートの直線に沿って水を摂取する場合、戻りラインの水は焦げ付きが高く、供給ラインでは、その GWP を焦がすためのビトレートの量が高くなります。 この場合、水の焦げ付きと蒸発のシステムへの圧力が低下します Ⅴo rozrachunkovyの場合は少なくなります。 水がターンラインからのみ取られる場合、たとえば、焦げ付きのシステムでは、ロスラチャンクよりも一般的です。 バイスのコストは、供給ライン、スコーチング システム、リターン ラインのバイスのコストから加算されます。

GWPの可視化のために

GWP での取水量について

ディリモ (**) から (*) へ。 大幅

;

;

;

.

Z に等しい (***) あなたが知ることができる へ.

GWP に水を分配するとき、ガラス酸供給ラインは灼熱システムを通り抜けます。 肝心なラインから整理するとき - 成長。 で b\u003d 0.4 vitrataは、灼熱のシステムを通ってrosrahunkにつながります。

ステップは、灼熱システムを介して水を変えます -

1. 焦がしシステムで水を交換する手順は、オパールシステムよりも大きくなります。

GWP での取水量の増加は、スコーチ システムからのすべての水が GWP の取水口に流れた場合に、このような状況を引き起こす可能性があります。 同時に、戻りパイプラインの水はゼロに等しくなります。

. わ (***):

、 出演者

(****)

想像できる (****) y (***) と既知 .

.

で

GWP の水はターンパイク ラインからスコーチング システムの後に流れ始めます。 スコーチングシステムのこの圧力では、低下し、GWP 圧力の現在の値では、過圧は 0 になります。この場合、水はスコーチングシステムに入らず、水は供給ラインから GWP に入ります。そして帰りの列。 Ce は、灼熱システムの臨界モードです。 へ=0。 わ (***):

. 記号「-」は、折り返しラインの折り返しが正しいものに変わったことを意味します。 Zvіdsiが知っている

.

政権を一掃する -

. サポートのための Ⅴ o駅でのフェンシングポンプのrozrahunkovyrіvnіdotіlnopratsyuvatizіnnymの猛攻撃について。

Cons_7.doc

7. 断熱材の油圧モード

7.1. システムの油圧特性

.

エッジでプレッシャーをかける

、デ

. 熱媒体の温度を変えると、幅の変化に比例してオパールの測定値が変化します -

. ラッピング回数を変更する場合 ウォーターセンターポンプその特性が変化します（div。図7.2）。 音量

マル。 7.2. さまざまな周波数のラッピング ポンプのシステムの油圧モード

たとえば、ポンプとヨゴのヴィトラータ ラッピングの頻度で . フェンスを支える場合 ポイントA ; . ラッピング回数を変更する場合 で Ⅴ=0 私はB点で

多くの場合、ステーションでは、ポンプの散水が一度に処理されます。 これは、それらの包含方法による堆積の全体的な特徴です（図7.3の分割）。 ポンプが並列に接続されている場合、全体の特性は、一定圧力中の揮発性の量に依存します (図 7.3a)。 ポンプのスイッチを順番に入れると、全体の特性は、ポンプ自体が静かな状態で追加の圧力になります (図 7.3b)。

a) 並列接続; b) 最後の包含

図上。 7.3a AB- ポンプ特性1、 交流- ポンプ曲線 2 . 広告- Їх合計特性。 皮膚横座標曲線 広告横座標曲線の総和 ABі 交流, ad=abac. 約1グループ分 メートル並列に接続されたポンプ

、デ

- ポンプのグループの猛攻撃;

- ポンプのグループのスマートな内部操作;

- スマルナ・ヴィトラータ。

図上。 7.3b AB- ポンプ特性1、 CD- ポンプ特性2、 KL- ポンプ 1 および 2 の総合特性。 al=abac. 約1グループ分 n順次ポンプのスイッチを入れる

.

opir mezhіが小さいほど、ポンプの並列包含がより効率的になり、ビタミンが多くなります。 最後のポンプをオンにすると、より多くの opir が測定され、より効率的にオンになります。 図 7.4 は、並列に接続された 2 つの同一のポンプの要約特性を示しています。

マル。 7.4. ポンプが並列にオンになっているときのメレザでの巻き上げ水の変化

Yakshcho 特徴 merezhіmaє viglyad OK、その後、1つのポンプの操作で、vitrataが供給されます 、および2つのポンプの作業時間 - vitrata . まあ、merezhіの特徴は見えるかもしれません OL、次に、1つと2つのポンプの両方を操作するために、水のビトラータが同時に満たされます。 ポンプが並行してオンになっている場合は、同じポンプを選択し、皮膚ポンプを取ります

メジャーの全体的な特性の定義は、グラフィックおよび分析的に視覚化できます。 すべての措置の指定されたサポートにより、そのような規則があります。

1.ライン内の要素の最後の結合の過程で、それらのサポートが合計されます- S S=S s 私 .

2.要素が並列に接続されている場合、それらの導電率は混乱しています。

.

.

図7.5。 さまざまなノードまでを含む、ポンプを備えたシステムのポブドバ水力特性。 a - 原則スキーム; b - ポンプの特性がノード 2-2 に低下しました。 c) 並列ロボットポンプでの給水と圧力の指定

図を指しています。 7.3 ポンプが 1 つのノードに配置されている場合、全体の特性を誘導する方法は公平です。 並行して、ポンプはシステムの異なるノードでポンピングされるため、これらの総合的な兆候を誘発するには、ポンプの出力を 1 つのノードに減らす必要があります (図 7.5 の分割)。 ポンプの種類 あ必要に応じて水 W休む P. フロントポンプ特性 あノード 1-1 ドライブからノード 2-2 de ポンプの挿入まで B. 誘導ポンプ特性 、トプト、ポンプ あたとえば節点 2 ～ 2 では、節点 1 ～ 1 でポンプの圧力が高くなります (特性 ）マイナスメレジでプレッシャーを費やす W. ひとつの節点まで引き上げた後、あたかも並列に接続したかのようにポンプの特性を足し合わせます。

図 7.6. 暖房システムでの2つのポンプІとІІの並列運転 P

、そして総ビトラータはに増加します . ただし、中間のないポンプ供給 Bに変わるとき . 図 7.6 は、ポンプ I および II の特性、それらの合計特性 I II、およびメレジの特性を示しています。 P. ライン上の1つのポンプIの操作で タ ヴィトラータ - . XNUMXつのポンプIIの操作により、猛攻撃とvitrataє і 明らかに。 1時間の作業で、猛攻撃とvitrataは同等です ひі Ⅴ明らかに。

S I-5= S私 S 1-5、デ S 1-5 - 最新のサービスからのサブスクライバー 1-5 の合計数。

Vitrata ドライブ スルー インストレーション 1 私たちは等しいことを知っています

、 出演者

.

屋内設置の場合 2

. Vitrat 小売店

私たちは平等から知っています

、デ

. ズヴィシ

.

インストールには 3 が必要です

,

で

– 残りのサブスクライバー5を含むusimavіdgaluzhennymivіdサブスクライバー3を使用した熱障壁。

,

-OpіrdіlyankiIII高速道路。

ディーキー用 メートル s n Vіdnosna Vitrata Vodは式を知っています

. (7.1)

この式の背後では、ヤード内の総給水量とヤードのサポートを見るかのように、サブスクライバーのインストールを通じて給水量を知ることができます。 3 (7.1) は次のことを示しています。

1. Vіdnosnavіdnosna vitratavіdnovは、サブスクライバのインストールを介して、merezhіおよびサブスクライバのインストールのサポートに陥り、vіdratіvodyの絶対値に陥らないようにしました。

2. 庭に到着 nサブスクライバー、次に vodnoshennia vitrat ドライブの設定 dі メートル、デ d < メートルシステムのサポートだけに横たわって、ノードでポチナユチ dフェンスの端まで、ノードまでのフェンスのサポートに横にならないでください d.

ポンプ変電所が対策で機能する場合、ポンプは負のサポートとして保証されます

、デ

- たとえば、ポンプ場の風損。 メジャー内のSumarna vitrata水はフォーミュラに割り当てられています

、デ ひ- CHPPのコレクターへの猛攻撃、および

-Sumarnyopіrサーマルバリア。

オパールが同じ距離で変更された場合、距離の中心とメジャーの最後のポイントの間を循環するすべての加入者にとって、水のビトラータは比例して変化します。 市内のこの地域では、1 人の加入者だけのオフィスを変更する手順を指定するだけで十分です。 merezhіの任意の要素のサポートを変更すると、vitrataはmerezhіのように変化するため、すべてのサポーターで規制のポイントに持ち込む必要があります。 措置の規制は異なり、比例しています。 可変規制の場合、硝子体の変化の兆候は取り除かれます。 比例調整の場合、硝子体の変化は減少します。

サブスクライバ X がサーマル バリアに接続されるとすぐに、バリアの合計サポートが増加します (並列接続)。 Vitrata ドライブでメジャー変更を行い、ステーションとサブスクライバー X の間の圧力を使用して変更します。 だからこそプレッシャースケジュール

マル。 7.8. いずれかのサポーターがオンになったときにバリアの圧力を変更する

(図 7.8 の点線) ポイント X での猛攻撃が増加するため、加入者 X と回線の終点の間の距離でコストが増加します。 ポイント X からエンド ポイントまでのすべてのサブスクライバーについて、変化率は同じになります (比例規制)。 , で – 加入者 X の次の接続までオフにします。ステーションとそのポイントの間の加入者で

定性的な水力安定性は、水力安定係数によって特徴付けられます

,

で

rozrahunkovyと、加入者のインストールvіdpovіdnoで可能な限りvitratiドライブ。 約。

,

で

- ステーションでnayavny napirを使用し、サーマルバリアで圧力をかなり消費します。

-たとえば、駅では、roztashovuєtsyaとは何ですか。 このようにして、加熱システムに費やされる圧力が少なくなり、加入者入力に費やされる圧力が増えるほど、加入者システムの油圧安定性が大きくなります。

システムの水圧レジームの安定性は、コブ規制の形だけでなく、ビトラティ水のレジームにもあります オクレミグループ加入者 Docіlno vir_vnyuvaty サーマル navantazhennya サブスクライバーは、追加のサーマル アキュムレータとの間だけでなく、必要な境界内のサーマル フリンジの圧力を変更できます。 境界の1つ以上のポイントで、与えられた法則に従って圧力が少しずつ変化するため、休閑水が排出されます。 このようなポイントは、規制された悪徳のポイントと呼ばれます。 これらのポイントの圧力が静的モードと動的モードで一定である場合、そのようなポイントはニュートラルと呼ばれます。 ステーションのコレクター間のスイッチの中立点を鳴らします。

図上。 7.10、 あ pіdzhivlyuvalny別棟のスキームが誘導されました。 レギュレーターは中立点 O から操作されます。バルブ ステージ 2 と 3 はダイヤフラム バルブによって設定されます。 システムの回転数が増加すると、圧力が低下し、バルブ 2 の膜アクチュエーターが曲がり、ポンプ 1 の寿命が延びます。圧力が上昇すると、膜バルブが閉じて動きが変わります。 バルブ 2 が再び閉じ、圧力が上昇すると、排水バルブ 3 が開き、水の一部がタンクに流れ込むようになります。

図上。 7.10、 bシステムの p'ezometric グラフの表現。 ここ あいうえおі AKLD– 主な熱障壁の p'ezometric グラフ; AOD– ジャンパーの p'ezometric グラフ; プロ- 橋の中立点。
^

7.4. オパール測定

,

.

類推によって

;

.

フェンスの Razrahunok サポートは、最も遠い加入者の名前で実行されます。
^

7.5. ポンプとスロットルを備えたラインの油圧モード

変電所

図 7.13 は、スロットリングサブステーションを備えたサーマルバリアの図と p'ezometric グラフを示しています。 エリアに高低差が大きい折りたたみ可能なレリーフがある場合 (お尻で 40 m)、休閑計画では、異なる測地標識の加入者に異なる静水圧をインストールする必要があります。 静的モードでは、上部ゾーンからの水の風が復元されます

マル。 7.13. 2 つの静的ゾーンからの 2 パイプ熱障壁のスキーム (ア)その її p'ezometric グラフ ( b)。 1ゲートバルブ; CHPP で 2 ポンプ。 「自分次第」の3レギュレーターバイス。 4-dzhivlyuvalnyポンプ; 高域をブーストする5つのレギュレーター

図 7.14. リターン ラインに NP を使用した 2 パイプのサーマル バリアのスキームと p'ezometric グラフ。 あ-図式; b、c- 自動入力と非自動入力のペゾメトリック グラフ。 1 - NP のゲートバルブ。 ゲートラインの2ゲートゲート。 3-NP; CHPP の 4 ポンプ

図上。 7.14 は、リターン ラインに NP を備えた 2 パイプのサーマル バリアの図を示しています。 NP は、回線の最後にあるグループ II の加入者のターンアラウンド回線への圧力を軽減します。 LP ポンプのスイッチを入れると、水はポンプをバイパスして、ゲート 2 を通ってポイント 5 と 6 の間の戻りラインに沿って通過します。 ポンプが 3 つのポイント 5 と 6 の間でオンになっている場合、圧力の差、ポンプの圧力の差の差。 シャッター 2 が閉じ、水流全体がポイント 5 から 6 を通過します。サブスクライバー入力にレギュレーターが存在するため、スイッチをオンにした NP はサーマル バリアの水流を変更する必要はありません。

レギュレーターが日中に加入者の入力に依存している場合、NP をオンにする時間は規制によるものです。 Vitrati vodi は、ステーションと NP の変更の間で広がり、NP の後の生存者では増加します。 ロズラクンカでは、ポンプは一種の油圧操作として修理されます。

merezhіz NPの水力体制の調査は、その後の観察、ネビドミーのNPの水力操作の裏側の破片の方法によって行われます。 それらは、NP を通る水の風損の前で尋ねられ、NP の油圧サポートの値を (負の) 意味し、フェンスの合計サポートと次のプロットの水の風損を決定します。 消費する場合は、NP からヴィトラータを摂取してください。
^

7.6. Rozrahunok は、kiltsevy の熱障壁で水の流れの下で上昇しました

フェンスのように、自動レギュレーターが装備されており、サポートが設定され、給水が加入者にある場合、風損は他の区画の指定された給水で吹き飛ばされます。

トレッドミルに自動調整器が装備されていない場合、システム全体で指定された風損と水で風損が上昇し、リング トレッドのヤードで rozpodil yogo が水と水との接合部での圧力のタスクを実行します。リングトレッド。

kiltsevіymerezhіzvitratiレギュレーターのrozrahunokストリーマーpodіluを見てみましょう。 図上。 7.15 は、シングルリング熱バリアの図を示しています。 水

彼らは、たとえば、キルヒホッフの第一法則を満たすディティー間の違いを自問します。

キルヒホッフの別の法則では、等高線での圧力 (圧力) に不一致があります。

ワインがノードに入るとき、ノードでのvitrataをポジティブと見なし、ワインがノードを出るとき、ネガティブと見なします。 流れに対する圧力の損失は、年の矢印の後ろの等高線での方向の流れのようにむしろ正であり、年の矢印に逆らう方向の流れのように負です。

この見晴らしの良い場所で

scho、または scho それらと同じ、 を意味します。 この傾向を示す P'ezometric グラフ。 7.16 点線。 Raztashovannaya はノード 3 で正のポトチ (年の矢印の後に崩壊) で猛攻撃し、同じノードで年の矢印に対して 1 時間未満で低くなり、負のポトで -

. Sob nayavnі圧力

zbіgalis、量を減らすために正の効力に水を費やす必要があります

（Uv'yazuvalny vitrata）、および負のポトチ - zbіshitiz tsgogo値。

Uv'yazuvalna vitrata は等しい (7.5) に対して請求されます。

Zvіdsi、nehtuyuchiメンバー、yakі復讐

、撮影

, (7.7)

デ。

待って、その兆候 逃げる。 知っている場合は、プロットのデータを確認してください。ドックは必要な精度に達しません。

TSがいくつかのdzherelの熱に住んでいる場合、メインラインは異なるdzherelの水のストリーマーストリームのポイント、つまり給水のポイントを非難します。 これらのポイントの位置は、TZ、rozpodіlnavantazhennyavzdovzhメイン、火力発電所のコレクターへの圧力のサポートにあります。 そのような弦でSumarna vitrataがドライブし、サウンドが与えられます。

図上。 7.17 は、2 つのステーションに存在する TK の圧電グラフの図を示しています。 Krapka vodilu はそのように知られています。

マル。 7.17. 図式 (ア)および p'ezometric グラフ (ロ) 2 つの駅に住む 2 パイプ TZ。 点線 - フロントでは、vitrati の下で上昇しました。 sucilna line - 滑らかなラインの出現後

キルヒホッフの第 1 法則から、フェンス、vihodyachi の区画のドライバーの vitrates によって尋ねられました。 駅でビトレートを受け取ります ^ あポジティブ、およびステーションのタイプ で- ネガティブ。 ウォーターメーカーにドットを与えるєドット 前. ポイントのバイスとの正の効力差のトーディ最大є そして負の効力で

で

. Uv'yazuvalna vitrata は (7.7) に割り当てられます。 フェンスのプロットにあるステンドグラスがさらに明確になりました。

メインのkіltseva TSは、コレクターに同じ圧力をかける2つのゲレルに住むTSと見なすことができます。 このような措置のスキームを図1に示します。 7.18. 年間の熱の直接供給

マル。 7.18. 2 パイプ リング ラインと p'ezometric グラフのスキーム。 あ- 措置のスキーム; b- スキームが解雇されました。 Ⅴ– p'ezometric グラフ; Sプロ= S P; Sだいたい<S P;

strіltsivvazhatimemovіdコレクター あ、そして今年の矢に対して - コレクターの形で で. その  ひ=0。 rozrahunkaの方法はそのようなMCです.merezhіのように、2つのzherel zherelnyaに住むことは同じです。 フィーダーのサポートとターニングラインが同じではないため、それらの水仕切りのポイントの位置は異なる場合があります。 すべてのタイプの開発において、上昇はキルヒホッフの第 1 および第 2 法則に基づいています。 ポンプがメインラインのいずれかの分岐に設置されている場合、圧力は熱の直接の流れでステーションの圧力と組み合わされます。 クラプカ水

図 7.19. 開放系のペゾメトリックグラフ

GWPの可視化のために

GWP での取水量について

ディリモ (7.10) by (7.9)。 大幅

;

;

;

.

Z が等しい (7.11) を知ることができます .

1. 水を GVP に分解する際、ガラス酸供給ラインがスコーチング システムを通り抜けます。 肝心なラインから整理するとき - 成長。 で \u003d 0.4 vitrataは、灼熱のシステムを通ってrosrahunkにつながります。

2.焦げ付きシステムを介して巻線を変更する手順 -

焦がしシステムで水を交換する手順は、オパールシステムよりも大きくなります。 GWP での取水量の増加は、スコーチ システムからのすべての水が GWP の取水口に流れた場合に、このような状況を引き起こす可能性があります。 同時に、戻りパイプラインの水はゼロに等しくなります。

図 6.22. リターンパイプラインのビトラータのスコーチングシステムでのビトラティ水段階の注入

で

h (7.11) は既知である

、 出演者

(7.12)

(7.11) に (7.12) を代入すると、

.

.

で

GWP の水はターンパイク ラインからスコーチング システムの後に流れ始めます。 スコーチングシステムのこの圧力では、低下し、GWP 圧力の現在の値では、過圧は 0 になります。この場合、水はスコーチングシステムに入らず、水は供給ラインから GWP に入ります。そして帰りの列。 Ce – 燃焼システムの臨界モード – f=0. ワ (7.11)

. 記号「-」は、折り返しラインの折り返しが正しいものに変わったことを意味します。 Zvіdsiが知っている

.

政権を一掃する -

. サポートのための Ⅴ o駅でのフェンシングポンプのrozrahunkovyrіvnіdotіlnopratsyuvatizіnnymの猛攻撃について。

システムの油圧特性

ロボットokremy lanok perbuvayutが相互休閑地にある熱供給є折りたたみ式油圧システムの水システム。 keruvannya と規制を正しく行うには、オペレーティング システムの油圧特性、つまりその領域の循環ポンプを知る必要があります。

システムの油圧モードは、そこでのポンプの油圧特性の変化点によって決まります。

図1。 ポンプとサーマルバリアの油圧特性

図上。 1 曲線 1 – ポンプ特性; 曲線 2 - 熱障壁の特性。 ポイントA - システムの油圧モードを示す特性の変化。 N-たとえば、閉鎖系の圧力に等しいポンプで発生します。 システム内で最も重要な水である V ボリューム ポンプ フロー。

ポンプの油圧特性は、圧力降下 H または圧力差 Δp と呼ばれ、ポンプの体積流量 V としてポンプによって作成されます。

一定の頻度で、中央ポンプの特性の作業セクションのインペラーホイールのラッピングを同様に説明できます。

公称モードでポンプによって排気される圧力 W は、式によって異なります。

公称モードで平均 . サーマルバリアの圧力損失は、原則として二次法則に従うため、サーマルバリアの特性は二次放物線であり、これは次の式で表されます。

(6.5) からわかるように、幾何学的な拡張、パイプラインの内面の絶対的な短さ、マスト サポートの同等の深さ、および熱伝達の厚さの存在下で堆積することは可能ですが、堆積することはできません。熱伝達の存在下で堆積します。 私が尺度になる人のために、1つの運転モードで特徴を誘発することができます。 貴族を支援する目的で、それはヴィトラータの水の政権と、このヴィトラティを立証するΔpのグリップのようなものです.

多くの場合、ステーションでは、ポンプのスプラットが同時に使用されます。 仕事のモードの目的のために、全体的な特性を誘発する必要があります。 ポンプのパラメータを合計する順序は、それらを含める方法に従って堆積されます。 ポンプが並列に接続されている場合、全体の特性は、静かな圧力自体での渦巻き (フィード) の追加の折り畳みになります。

マル。 2.ポンプのポブドフ総合特性

a - 並列介在物、b - 順次介在物

同じ特性を持つ可能性のある、並列に接続されたポンプのグループの合計特性は、近似によって記述されます。

Pobudov がまとめた順次スイッチオンポンプの特性は、静かなポンプ自体で圧力を折り畳むことによって実行されます。

同じ特性を持つ可能性がある、連続してオンになっているポンプのグループの総合特性は、近似によって記述されます。

トラフの特性を考慮して、パラレルブーストポンプで堆積する流量を変更します。 よりフラットな外観がメレジの特徴かもしれませんが、ポンプの組み込みと並行して、より効率的です。 merezhіの最もクールな特徴は何ですか。小さな効果は並列包含によって与えられます。

多数の作動ポンプを並列に備えたポンピングユニットを設計する場合、同じ特性を持つすべてのポンプを選択する必要があり、真皮の供給量は、水の総量を作動ポンプの数と予備ポンプの数で割った値に等しくする必要があります。 その後の包含中のポンプの供給も、トラフの特性のタイプに従って堆積する必要があります。 merezhіの最もクールな特徴は何ですか、効果的な最後の包含は何ですか。

クローズドシステムの油圧モード

熱供給の通常のロボットシステムの重要な心の1つは、水のサブスクライバー設備に水を供給するのに十分な圧力のグループまたはローカル加熱ポイント（GTPまたはMTP）の前の熱バリアの安全性に使用されます。熱需要に影響します。

手すりの油圧モードのロズラフンカの管理者は、サブスクライバーと手すりの他の着陸者の指定された給水ライン、およびハブポイントでの圧力 (圧力) と圧力降下 (圧力) にあります。レール、グループおよびローカル加熱ポイント)、サブスクライバー入力。 ロボットが測定します。

サーマル バリアのスキーム、すべての敷居のサポート、CHPP コレクターの万力 (たとえば)、ゲートに供給されるもの、または CHPP コレクターの差圧 (たとえば) を指定します。拡張し、中立点で（たとえば）バイス。 家の中のオートレギュレーターのサブスクライバー入力に存在するために、それらはサブスクライバーの測定も実行します。ビレットの破片は、特定のレベルで追加のオートレギュレーターに対して課金されます。 この場合、鉄道の水路の背後で、サブスクライバーはサーマル レールのすべての鉄道の給水を知っており、すべての鉄道レールに圧力 (圧力) を適用します。これは p'ezometric グラフになります。サブスクライバー エントリのヒート レール ノードで圧力 (圧力) が割り当てられます。

GTPまたはMTPの存在のために、グリッドの風損の自動レギュレーターは家の後ろの加入者に走り、熱グリッドの水力体制のrozrahunkaの主要なタスクの1つとして指定されています。 このプラントを完成させるには、既存のサーマルバリアのサポートの周囲、およびすべての MTP とサブスクライバーのインストールのサポートを知る必要があります。 サブスクライバー入力でのオートレギュレーターの存在について、サーマルバリアのサブスクライバーでrozrahunku vitrati水を使用する方法を見てみましょう。

RNR。 3. 遮熱スキーム

a – 1 行の画像。 b - 二重画像

幹線にはローマ数字で番号が付けられ、加入者と加入者への接続にはアラビア語で番号が付けられます。

merezhіに導かれたSumarna vitrataは、インデックスのない文字Vで重要です。 Vitrata は、サブスクライバー システム (サブスクライバーの番号に等しいインデックスを持つ文字 Vz) を介してドライブします。 たとえば、V m - 加入者システム m を介して Vitrata を駆動します。

Vіdnosny vitrataは、加入者システムtobtoを介してドライブします。 サブスクライバーシステムを介したメジャーの支払い総額への支払い、大幅にVzіindex。 たとえば、サブスクライバーからの vitrata 水

サブスクライバー 1 の Vitrata ドライブは、s が等しいことがわかります。

.

オツェ

サブスクライバーのインストール 2 を実行する方法はわかっています。

同様に、サブスクライバーのインストール 3 を介して給水を知るには、次のようにします。

n 人の加入者がサーマル バリアに到達した場合、任意の加入者のシステムにワイヤを通すことができます。

この式の背後では、加入者システムを介した給水量と、商人のサポートを促進する給水量の合計を知ることができます。 (6.20) 加入者システムを介した給水は、加入者設備のサポートにのみ預けるべきであり、加入者システムの絶対給水に預けるべきではないことは明らかです。